Резание металлов: Учебник для машиностр. и приборостр. спец. вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 146 147 148 149 150 151 152... 302 303 304
|
|
|
|
ции у = С^ь на показательную функцию у = С2е~с", где Ст = СУС2. Такое структурное построение придает уравнению (10.9) свойство описывать нелинейные экстремальные кривые, подобные линии на рис. 10.8. На кривых, описываемых уравнением В системе уравнений (10.10) неизвестными являются величины Ст, Ь и с. Исключив коэффициент Ст попарным вычитанием, получают два уравнения с двумя неизвестными Ь и с. Решение системы уравнений позволяет найти показатель степени (10.11) ь _ (lg Ti+2 lg Tl+3)(vl+1 vt) (lg T, lg Ti+1)(vi+3 vl+2) (lgtff+2 \gVi + 3){vi+1 Vi) (\gVi lgVi+i)(v, + 3 Vi + 2) (10.9), можно выделить характерные точки. Точка максимума имеет координаты Ттах и vTnax = Ь/Ст. Точка перегиба кривой П имеет координаты Тп и vn = (b + + j/fc)/c [см. уравнения (9.23) и (9.24)]. Определив числовое значение скорости 1Гтах, при которой наблюдается максимальная стойкость инструмента 7^х, по уравнению (10.9) легко подсчитать и само числовое значение максимальной стойкости Ттах. Рассчитав числовое значение скорости v„ в точке перегиба, можно определить нижний предел скоростной зоны, в которой допустимо практическое использование уравнений (10.6) и (10.7) частной зависимости v(T, t, S, НВ) при нахождении по ним допустимой скорости резания V по заданной стойкости Т. Аппроксимация результатов экспериментальных исследований состоит в нахождении числовых значений входящих в это уравнение параметров Ст, Ъ и с. В специальной литературе, посвященной математической обработке экспериментальных данных, описаны различные методы решения этой задачи. Согласно одному из самых простых методов для определения указанных параметров удобно составить четыре уравнения, используя координаты четырех произвольно выбранных точек на кривой на рис. 10.8. Подставив координаты этих точек в уравнение (10.9) и прологарифмировав, получаем систему уравнений: (10.10) lgTt = lgСт + bigv, щlge; lg Tl+1 = lgCT+ blgv,+l cvl+l Ige; lgTi+2 = lgCT+blgvl+2 -cvi+2lge; lgTi + 3=lgCT+b lgVi+3 CDj + з lg e. и коэффициент (10.12) с _ (1ё Ъ 1ё Т1+ 0 Ъ (1ё у, 18ц+2) _ _ (1ё Т1+2 1ё Т1+3) Ь{1ёу,+2 1ёу,+3) ^е{у,+3 У,+2) Разрешив уравнение (10.9) относительно коэффициента Съ т. е. получив уравнение (10.13) Ст= Те"/у*, можно найти числовое значение этого коэффициента, подставляя в него найденные ранее значения Ъ и с и координаты произвольной точки, взятой на кривой на рис. 10.8. Обычно для этой цели берут координаты точки максимума, т. е. АППРОКСИМАЦИЯ ЗАВИСИМОСТИ Т(у, 5). Выше была рассмотрена методика аппроксимации зависимости Т(у) по экспериментальным данным, когда все факторы, определяющие процесс резания (кроме скорости у), поддерживались постоянными. При изменении определяющих факторов кривая зависимости Т(у) может изменять как свою форму, так и расположение в системе координат Г — г. Рассмотрим закономерности этих изменений и методику аппроксимации и вывода эмпирической зависимости, характерной для случая обработки конструкционных сталей инструментом из твердого сплава. На рис. 10.9 в линейной системе координат показано семейство кривых Т(у\ построенных по данным эксперимента при различных значениях подачи 5, причем $1 52 54 55. Из графиков на
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 146 147 148 149 150 151 152... 302 303 304
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
