Резание металлов: Учебник для машиностр. и приборостр. спец. вузов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 173 174 175 176 177 178 179... 302 303 304
|
|
|
|
нения (3.1), (3.2) неприменимы. Такой случай наблюдается, когда вспомогательный угол в плане ф! = 0. Тогда вспомогательное лезвие своей режущей кромкой совмещается с цилиндрической образующей обработанной поверхности. При г Б изменяется взаимосвязь между толщиной а и шириной Ь срезаемого слоя, с одной стороны, и режимными параметрами — с другой, т. е. имеют место соотношения а = Г и Ъ = $ при сохранении той же площади поперечного сечения (А = аЪ = — Яг). В технической литературе по обработке металлов резанием такие сечения срезаемого слоя получили название "обратных". ТЕМПЕРАТУРА НА ЛЕЗВИИ И В КОРПУСЕ РЕЗЦА. Температура на лезвии, температурное поле и тепловой баланс токарного резца подробно рассмотрены в гл. 8. Температурное состояние на поверхностях лезвия и температурное поле в массе рабочей части и в корпусе резца за период его стойкости Т меняется. Наибольшее практическое значение имеют температура и ее изменение на контактных площадках лезвия, подвергающихся изнашиванию. Кривая 1 (рис. 12.13) выражает типичную зависимость изменения температуры на лезвии резца от времени его работы (измерение методом естественной термопары). Температура на лезвии достигает максимального значения 8т1 в самом начале резания. Затем на протяжении некоторого времени она медленно убывает до некоторого значения 8т2. Далее температура снова медленно начинает возрастать в связи с увеличением работы сил трения на изношенных поверхностях лезвия. По той же зависимости изменяется температура в средней части корпуса резца (кривая 2 на рис. 12.13). СИЛА РЕЗАНИЯ И МОЩНОСТЬ ПРИ ТОЧЕНИИ. Вывод уравнений силы резания изложен в гл. 7. При точении проходными резцами сила, действующая в процессе резания металлов, с достаточной степенью точности может быть рассчитана по уравнению (12.8) Р = СР1ХрБурН#р. Числовые значения коэффициента СР и по казателей СТеПеНИ Хр, уР И 2р для всех трех составляющих силы резания Р„ Ру и Рх, Н, приведены в табл. 12.1. Полученные значения составляющих Рх, Ру и Рг необходимо умножить на поправочные коэффициенты, учитывающие влияние: а) главного угла в плане ф в _/ т, Рис. 12.13. Закономерность изменения температуры на лезвии резца (кривая 1) и на расстоянии 40 мм от вершины резца (кривая 2) в зависимости от времени резания (табл. 12.2); б) радиуса г0 закругления вершины резца (табл. 12.3); в) максимального линейного износа /!зтах (табл. 12.4). Эффективную мощность, Вт, затрачиваемую на резание, рассчитывают по уравнению N2 = Рг/60, где ь — скорость резания, м/мин; Р — сила резания, Н. СТОЙКОСТЬ ТОКАРНЫХ РЕЗЦОВ. Период стойкости резца Т может быть выбран по справочным таблицам без учета других параметров резания, функционально связанных со стойкостью. На практике целесообразно выбирать числовое значение периода стойкости, согласовывая его с такими двумя важными параметрами, как норма сменной потребности Исм в новых лезвиях для замены изношенных и коэффициент е0, учитывающий степень использования штучного времени. В гл. 11 было установлено, что штучное время определяется зависимостью гш = М1 + е + *с.„./Г)(1 + 0,01Ко6сл + + 0,01КО1Д), в которой второй и третий сомножители отражают различные потери времени при механической обработке. Степень использования сменного времени е0, следовательно, может быть выражена как (12.9) е0 = (1 + е + С.„./Г)(1 + 0,01Ко6сл + + 0,01КОТД).
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 173 174 175 176 177 178 179... 302 303 304
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
