Сварка и свариваемые материалы: В 3-х т. Т. 1. Свариваемость материалов. Справ. изд.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 22 23 24 25 26 27 28... 525 526 527
|
|
|
|
вещества (ВВ): для алюминия 0 — 0,01 г/мм2, для молибдена О~0,1 г/мм2. Учитывая удельную энергию ВВ, равную примерно АЯ = 6000 Дж/г, получаем: есв = 6ДЯ=0,01 • 600 = = 60 Дж/мм2 для алюминия и есв = 600 Дж/мм2 для молибдена. Таким образом, т)тд для сварки взрывом оказывается равным примерно 0,1. Для холодной сварки еСв~ 10-т-ЗО Дж/мм2, а т)тд соответственно равно 0,5—0,15. Приведенные оценки величин энергии ест, есв и Г1тд весьма приближенные. Практически полезность подобных расчетов связана с тем, что получаемые значения к. п. д. г}Тд весьма хорошо отражают сравнительную энергоемкость разных процессов и ориентируют на использование менее энергоемких методов. 1.3.3. Оценка эффективности источников энергии Для правильного выбора того или иного сварочного процесса применительно к конкретному изделию следует учитывать по крайней мере три основных фактора: техническую возможность применения процесса; качество и надежность получаемого соединения; энергетическую и экономическую эффективность сварочного процесса. Первый фактор должен быть выполнен безусловно. Вторые два фактора следует учитывать так, чтобы найти оптимальное решение в каждом конкретном случае. Для правильного и обоснованного учета факторов качества и надежности соединений одновременно со степенью эффективности применяемого процесса сварки нужна единая методика их количественной оценки. Эффективность процессов сварки плавлением оценивают обычно такими показателями, как эффективный и термический к. п. д. , коэффициенты расплавления и наплавки и т. п. Источники сварочного нагрева характеризуют обычно удельным тепловым потоком в пятне нагрева 7тах, Вт/см2, и коэффициентом сосредоточенности И. Оценивают также удельные затраты на 1 м длины шва или на 1 кг наплавленного металла. Сравнение термических источников энергии для сварки (рис. 1.6) показывает, что наибольшую удельную мощность в пятне нагрева имеют лучевые источники, для которых дтях примерно 1 • 1010 Вт/см2. Однако их применение для сварки ограничено верхним пределом 1 • 107 Вт/см2 для электронного и фотонного луча. При более высоких плотностях энергии в пятне нагрева сварка невозможна — происходит испарение материала; возможна резка и размерная обработка (лучевое фрезерование) изделий. Однако приведенные показатели не позволяют сравнивать между собой процессы разных классов — термические, термомеханические и механические. В то же время часто имеется
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 22 23 24 25 26 27 28... 525 526 527
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
