Тепловую эффективность процесса проплавлення оценивают термическим т]( или полным тепловым т]пр к. п. д. процесса проплавлення основного металла: ^прР^пл _ аРпррдпл и/ (2.35) (2.36) где Япл — теплосодержание единицы веса расплавленного металла, включающее скрытую теплоту плавления. При расплавлении металла массивного тела точечным источником теплоты термический к. п. д. т]( выше у МОЩНЫХ дуг, перемещающихся с большой скоростью, н может достигать предельного значения 0,368. В случае мощного быстродвижущегося линейного источника теплоты в пластине предельное значение т)( достигает 0,484. При сварке швов, образуемых преимущественно наплавленным металлом, тепловую эффективность процесса характеризуют полным тепловым к. п. д. процесса наплавки: ^нР^пл (же? Рис. 2.10 Форма сварочной ваины ^иап(2.37) Используя формулы (2.35) — (2.37) и задаваясь значениями г\и Цпр, т]иап, можно рассчитывать величины ^щз и /^ц. Производительность процесса сварки £с оценивают суммой веса проплавленного в единицу времени основного металла £пр и наплавленного присадочного металла #Нап: "Гпр = РУ^пр! "Гнап = Р^н-(2.38) Производительность наплавки gИЙLn зависит от производительности расплавления электродной проволоки £р: £нап=£р(1-*п),(2-39) где йп — коэффициент пртери металла электрода и ванны (при сварке открытой дугой йп = 0,05-т-0,2; при сварке под флюсом йп = 0,01-г-0,02). Удельная производительность наплавки характеризуется коэффициентом наплавки ёяап а„ = г/(А-с). (2.40) 
