Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 3
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 113 114 115 116 117 118 119... 561 562 563
|
|
|
|
И 6Хладостойкость сварных соединений дующем. Условия, соответствующие плоской деформации, при значительных пластических деформациях удовлетворяются выбором толщины металла Ь в 2,5 раза больше размера W непрорезанной части образца (рис. 4, а). В процессе испытания записывается, как обычно, диаграмма Р = f (Д) или Р = — f (6) (рис. 4, б), где А—перемещение точек С и D относительно друг друга; 9 — угловой поворот одной половины образца относительно другой, зависящий только от ослабления сечения надрезом, т. е. не включающий в себя деформации частей образца, удаленных от надреза. По известным в механике разрушения формулам на линейном участке ОЕ диаграммы подсчитывают коэффициент К интенсивности напряжений как линейную функцию от Д или 6 , т. е. /С = аД, а затем коэффициент пропорциональности а используют для приближенного определения условного критического коэффициента интенсивности напряжений: К, =ад(1) /с. уелс-х ' Графически это можно представить как экстраполяцию линейной зависимости до некоторой условной точки Рс. усл (см. рис. 4, б). Точка N на диаграмме —точка действительного разрушения образца. На основе численных расчетов в пластической области установлено, что такой процедурой получения /"1с усл можно пользоваться, если разрушение образца произошло до образо с D а) 2/ в) Рис. 4. Схемы испытания образцов, обеспечивающих плоскую деформацию при изгибе: а — форма образца; б — диаграмма зависимости Р от Д и в; в — расположение зон пластических деформаций / и 2 вания пластического шарнира в ослабленном сечении, что соответствует встрече зоны / пластических деформаций, распространяющейся от конца трещины, с зоной 2 пластических деформаций, распространяющейся от тыльной гладкой стороны образца (рис. 4, в). Для определения /С1с металла шва, с учетом его сопротивляемости разрушению от непровара, целесообразно использовать естественный непровар как концентратор, заменяющий надрез (см. рис. 4, а). Сварные соединения часто имеют концентраторы, радиус закругления дна которых может не быть нулевым, как это принимают для трещин (рис. 5). Это места переходов от шва к основному металлу в стыковых (рис. 5, а) и угловых (рис. 5, б не) швах, места сопряжений с фасонками (рис. 5, г) или в некоторых случаях места непровара с плавным радиусом. Сопротивляемость разрушению сечений с такими концентраторами целесообразно характеризовать средней разрушающей деформацией 8ср. р, а саму зону концентратора — критическим коэффициентом интенсивности деформаций Vn [3]. Критический коэффициент интенсивности деформаций зависит как от свойств металла вблизи концентратора, в частности, от разрушающей максимальной деформации smaxp, так и от радиуса концентратора г. Процедура испытаний для экспериментального определения Vp и требования к образцам изложены в работе [3]. В случае трещины, расположенной в растянутой бесконечной пластине, VnVE (2) где Е — модуль упругости.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 113 114 115 116 117 118 119... 561 562 563
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
