Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 3
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 425 426 427 428 429 430 431... 561 562 563
|
|
|
|
432 Технологическая прочность металлов при сварке и t ш. Сопутствующий подогрев в основном замедляет ш30оИзменения t 90Ц к550 к w3m по-разному влияют на структуру и сопротивляемость стали трещинам в зависимости от состава и характера ее сварочной анизотермической диаграммы превращения аустенита [24]. Для углеродистых и низколегированных сталей, не содержащих карбидообразующих элементов, с низкой устойчивостью аустенита при температурах перлитного превращения (стали 45, 20Г2, 18Г2ФА и др.) наиболее важным является показатель а"550. Это объясняется тем, что практически для всех способов сварки, повышая q/v и вводя подогрев, изменением w-a50 можно получить перлитную или заданную смешанную структуру, стойкую против трещин. Влияние t ш незначительно, так как связанные с ним процессы гомогенизации и роста зерна успевают завершиться за короткое время и не поддаются регулированию тепловыми воздействиями. Для среднеуглеродистых среднелеги-рованных сталей, содержащих карбидообразующие элементы, с высокой устойчивостью аустенита при температурах перлитного и бейнитного превращения (ЗОХГСНА, 42Х2ГСНМА, 43ХЗСНМФА и др.), при сварке в широком диапазоне тепловых режимов характерно мартенситное превращение аустенита. Для этих сталей рекомендуется сопутствующий подогрев до температур несколько выше конца мартенсит!:ого превращения с целью уменьшения waQ0 и обеспечения само отнуска мартенсита. Важным является уменьшение / 900, поскольку высокотемпературные процессы замедлены в связи с наличием карбидов в исходной структуре и имеется возможность регулирования величины зерна и однородности аустенита. Поэтому рекомендуется применять концентрированные источники тепла к многослойную сварку и не рекомендуется предварительный подогрев. Для низкоуглеродистых среднелегированных сталей с повышенным содержанием никеля (12ХН4МДА, 18Х2НЗМДА и др.), имеющих высокую устойчивость аустенита при температурах перлитного превращения, при сварке в широком диапазоне тепловых режимов характерно превращение в области нижнего бейнита и частично в области мартенсита. Эти стали занимают промежуточное положение по сравнению с рассмотренными выше группами сталей. При их сварке рекомендуется умеренный подогрев до 100—150 °С, не вызывающий существенного увеличения йоо и вместе с тем понижающий ш550 с целью смещения бейнитного превращения в область более высоких температур и уменьшения количества мартенситной составляющей. Полезен сопутствующий подогрев для самоотпуска мартенситной составляющей и удаления диффузионного водорода из сварного соединения. Отпуск сварных соединений проводят главным образом для среднеуглеродистых среднелегированных сталей при температурах 300—650 °С. Важным является время начала отпуска после сварки, которое составляет от 0,5 до 2 ч. При назначении температуры сопутствующего подогрева и отпуска необходимо учитывать возможность развития процессов отпускной хрупкости и термического старения. "2. Предварительная термическая обработка стали с целью получения в исходной структуре устойчивых коагулированных легированного цементита и специальных карбидов. Такой термической обработкой может быть отжиг на зернистый перлит при Т ~ Асх — 25 °С в течение 4—16 ч в зависимости от содержания углерода и карбидообразующих элементов [21]. Отжиг является эффективным способом повышения сопротивляемости трещинам для сталей, содержащих С ^0,30%, и карбидообразующих элементов (Сг, Mo, W, V и др.) в сумме более 1%. При сварке замедленное растворение карбидов ограничивает рост зерна и снижает степень гомогенизации аустенита, что повышает начало превращения аустенита на 100—200 °С и обусловливает образование бейнктно-мартенситной структуры вместо мартенситной. 3. Применение сварочных материалов с возможно более низкой температурой кристаллизации металла шва [10, 22]. Выбор материалов рекомендуется производить по соотношению АТ — Гл.0. м — Тс, м. ш (где Гл.0.ми Гс.м. ш —температуры ликвидуса основного металла и солидуса металла шва соответственно). При завершении кристаллизации шва околошовная зона испытывает высокотемпературный перегрев вследствие выделения теплоты затвердевания. При применении свароч
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 425 426 427 428 429 430 431... 561 562 563
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
