Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 3
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 84 85 86 87 88 89 90... 561 562 563
|
|
|
|
Прочность при малоцикловом нагружении87 Как следует из (10) —(13), параметры диаграмм циклического деформирования определяются в основном отношением o0,JaB предела текучести к пределу прочности. Материалы, имеющие oQ,JaB 0,5, склонны к циклическому упрочнению; при величинах айЛ1ов 0,5 материалы склонны к циклическому разупрочнению. Опыты на основном металле и металле сварных соединений при повышенных температурах, когда деформациями ползучести можно пренебречь, показывают применимость уравнений (10)—(13) для определения параметров диаграмм циклического нагружения. СОПРОТИВЛЕНИЕ МАЛОЦИКЛОВОМУ РАЗРУШЕНИЮ Сопротивление сварных соединений малоцикловому разрушению зависит от механических свойств основного металла, металла шва и переходных зон и от режима нагружения. В качестве критериев малоциклового разрушения металла сварных соединений используют амплитуды упругопластических деформаций е(а [4, 17] при нагружении с заданными размахами деформаций (жесткое нагружение) и амплитуды напряжений оа [10] при нагружении с заданными размахами усилий (мягкое нагружение). Зависимость между разрушающими амплитудами деформаций е?а и числом циклов Nc до образования трещины для сварных соединений по данным работы [13] выражается степенным уравнением Мэнсона [21] ^ta = CecN7meC + CpcN7 "Ч(14) где Сес, Срс — постоянные материала, зависящие соответственно от пластичности и прочности металла сварного соединения; тес, трс — постоянные материала, условий нагружения и дефектности швов. Уравнение (14) описывает условия возникновения макротрещины в сварном соединении при жестком нагружении в предположении равномерного распределения упругопластических деформаций по длине нагружаемого элемента в зоне сварного шва. Кроме того, упругие и пластические составляющие деформаций в зоне шва предполагаются не изменяющимися по числу циклов (циклическая стабильность). Результаты испытаний сварных соединений при мягком нагружении для чисел циклов более 103 аппроксимируются степенной функцией вида 2% = CaNfmOt(15) где Са — постоянная металла зоны сварного соединения с минимальным значением предела прочности; та — постоянная, зависящая от условий испытания; д/^ — число циклов до разрушения. Постоянные Са и та зависят также от дефектности сварного соединения. Сопротивление разрушению при жестком нагружении — по моменту образования макротрещины (длиной по окружности рабочей части образца 0,5—1 мм и глубиной 0,2—0,3 мм) при заданных амплитудах упругопластических деформаций efa описывается уравнением (14). В соответствии с рис. 2 амплитуда упруго-пластической деформации ё^а равна сумме амплитуд пластической ёра и упругой деформации ёеа: etaei*epaJreea=epaJr—Zp-.(16) Зависимость амплитуд пластических и упругих деформаций от числа циклов Nc до образования трещины показана на рис, б.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 84 85 86 87 88 89 90... 561 562 563
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
