Сварка в машиностроении: Справочник. В 4-х т. Т. 2
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 323 324 325 326 327 328 329... 449 450 451
|
|
|
|
334 Сварка разнородных сталей, металлов и сплавов основного металла другого легирования, чем наплавленный металл; 2) развитие в зоне сплавления (под зоной сплавления условно понимают область, включающую границу сплавления и непосредственно примыкающие к ней участки шва и околошовной зоны переменного состава разнородных материалов) малопрочных и хрупких прослоек переменного состава; 3) наличие остаточных напряжений в соединениях разного структурного класса, которые не могут быть сняты термической обработкой. Указанные факторы обусловливают развитую химическую, структурную и механическую неоднородность рассматриваемых сварных соединений. \ Jii \ 1 \ V 5 w 15 го 25 30 %Cr;Ni Рис. 1. Распределение легирующих элементов и доли участия основного металла в различных слоях многослойного стыкового шва при дуговой сварке перлитной стали с аустенитной: / — перлитная сталь типа 30ХМ; 2 — металл аустенитного шва типа Э-10Х25Н13Г2; 3 — аустенитная сталь типа 08Х18Н10; v — Доля участия основного металла 0 10 20 30 40 50 у,"/* Неоднородность состава сварного шва. Химический состав различных слоев шва можно подсчитать, зная для каждого слоя долю участия в формировании шва наплавленного и проплавленного основного металлов. Эта доля меняется в зависимости от способов сварки и наплавки и их режимов [26]. Для контактной точечной, шовной сварки и сварки трением состав литого металла шва определяется соотношением проплавленных участков свариваемых сталей и зависит от их теплофизических свойств и режима сварки. Из-за разных условий проплавления состав отдельных слоев многослойных швов при дуговой сварке в соединениях разнородных сталей заметно меняется (рис. 1). Наибольшее отклонение от среднего состава наплавленного металла наблюдается в корневых слоях шва, доля участия проплавленного основного металла в которых достигает 50%. Поэтому в некоторых случаях для сварки корневых слоев применяют другие сварочные материалы. В основе выбора их легирования лежит принцип обеспечения требуемых состава и свойств металла корневого шва при большей, чем у остальных слоев, доле участия проплавленного основного металла другого состава. Предварительная оценка фазового состава и структуры возможных переходных составов металла швов в зависимости от доли участия и составов основного и наплавляемого металлов может быть выполнена с помощью структурных диаграмм (рис. 2) [9, 10]. С их помощью при известных свойствах переходных участков можно определить предельно допустимую долю участия в шве основного металла и оценить возможность использования принятых составов сварочных материалов и способа сварки. При ручной дуговой наплавке на перлитную сталь А (рис. 2, а) (доля участия основного металла 15—40%) состав первого слоя шва может существенно отличаться от состава наплавляемого металла. Если наплавку проводят высокохромистыми электродами состава В, то наплавленный металл первого слоя (область составов и—к), как и наплавляемый (электродный) металл, имеет мартенситную структуру с пониженным содержанием хрома, что резко снижает его технологическую прочность. При наплавке электродами типа Э-07Х20Н9 (состав Б) с малым запасом аустенитности первый слой (состава в — г) будет иметь неблагоприятную аустенитно-мартеиситную структуру с низкими пластическими свойствами. Если использовать электроды типа Э-10Х25Н13С2 (состав Г), то первый слой (составы
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 323 324 325 326 327 328 329... 449 450 451
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
