Титановые сплавы в машиностроении
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 144 145 146 147 148 149 150... 242 243 244
|
|
|
|
за рамки настоящего труда. Исследование усталостной прочности металла шва и околошовной зоны [98 3 показало большую ее зависимость от качества присадочного материала, тщательности защиты от поглощения газов из воздуха расплавленным и нагретым металлом во время процесса сварки, наличием в сварном шве различного рода пороков или дефектов (непроваров, пористости и т. п.). При определении пределов усталости сварного соединения снималось усиление, чтобы в чистом виде выявить усталостную прочность сварного соединения по сравнению с усталостной прочностью основного металла. В результате проведенных исследований удалось выяснить, что металл сварного соединения при наиболее оптимальной технологии сварки имеет предел усталости не выше 80% от предела усталости основного металла (o_i). Наибольшее снижение предела усталости сварного соединения наблюдается при наличии непроваров — 0,37а_1; нарушения газовой защиты зоны сварки снижают усталость до О.бОо^; пористость—до 0,43ст_!. В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений: аргонодуговая, сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ("внутренний" концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еще более низким, чем у образцов с усилением; эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла; причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. Усталостные испытания точечных соединений листовых конструкций [5] из сплавов ВТ1-0 и ОТ4-1, сталей и алюминиевых
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 144 145 146 147 148 149 150... 242 243 244
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
