Титановые сплавы в машиностроении
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 60 61 62 63 64 65 66... 242 243 244
|
|
|
|
В связи с этим в настоящей книге будут рассмотрены лишь основные факторы, которые необходимо учитывать конструктору при выборе сплава по справочным данным: содержание примесей в сплаве и габариты полуфабриката (точнее, тип структуры, определяемой габаритами полуфабриката). В техническом титане и в сплавах на его основе всегда присутствуют в виде примесей такие элементы, как О, С, N, Fe, Si, Н. Влияние кислорода отчетливо видно на примере американского сплава Ti—5А1—2,5Sn (табл. 18), где снижение содержания кислорода от 0,15% до 0,08—0,09% приводит к повышению относительного удлинения на 2 Таблица 19. Влияние кремния на ударную вязкость сплавов Ti—6А1—5Zr— 1,5V и Ti—6А1—1,5V 5% при одновременном Содержание кремния, % Ударная вязкость, кгС'м/см2 Ti-6A1-1,5V Ti — 6А1 — 5Zr — 1,5V 0,005 9,3 6,9 0,1 9,0 4,0 0,2 7,4 2,9' снижении прочностных свойств на 10— 15 кгс/мм2. Характер и степень влияния примесей во многом определяются и химическим составом сплава. Добавление легирующего элемента может значительно сокращать предел растворимости примесных элементов в а-фазе титана. Кроме того, легирующие элементы, обладающие большей химической активностью, чем титан, могут образовывать с примесями прочное химическое соединение. И в том и в другом случае отмечается весьма существенное понижение пластичности и вязкости сплава. Примером различной чувствительности сплавов разной легированности к воздействию примесей может служить приведенное в табл. 19 изменение величины ударной вязкости сплавов Ti—6А1—1,5V и Ti—6А1—1,5V—5Zr в зависимости от содержания кремния. Влияние качества структуры полуфабриката, определяемой условиями его термопластической деформации и габаритами, было рассмотрено в предыдущих разделах. В соответствии с изложенным при выборе сплава по справочным данным необходимо учитывать, что приведенные значения механических свойств сплава относятся, как правило, лишь к определенному виду полуфабриката после вполне определенной термической обработки. При изготовлении полуфабриката другого типа и других размеров можно получить комплекс свойств, существенно отличающийся от справочных данных. В качестве примера ниже приводятся механические свойства кованого прутка диаметром 14 мм и поковки диаметром 300 мм из сплава ПТ-ЗВ. тв, кгс/ммг r0i2, кгс/мм! б, % Ф. % Пруток........ 80,272,0 14,0 Чз,0 Поковка ....... 75,065,0 10,0 25,0 5 Б. Б. Чечулин и др. 65
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 60 61 62 63 64 65 66... 242 243 244
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
