Разработка техники и технологии наплавки алюминиевой бронзы на сталь комбинированным аргонодуговым способом
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 77 78 79 80 81 82 83... 153 154 155
|
|
|
|
80 ^^ = i[l-er/(u/V2)].(3.5.) Из уравнений видно, что значенияявляются функцией только одной переменной V. Исходные данные для расчёта температуры нагрева смежными валиками в процессе наплавки алюминиевой бронзы Бр Амц 9-2 на СтЗ [81]: R= 10,85 Ы наружный радиус цилиндра, 10,45 см внутренний радиус цилиндра, Ь= бсм -ширина наплавляемого цилиндра, а=0,08 cmYC коэффициент температуропроводности СтЗ, с у =4,9 Дж/см^-°Собъемная теплоёмкость СтЗ. Задаём размерный шаг наплавки Н=0,4 см, с учётом перекрытия наплавляемых валиков. Время одного оборота источника t,=120 сек выбирается по рекомендациям таб.1 [78] в зависимости от диаметра присадочной проволоки. Находим значения безразмерных коэффициентов: у =Н/72^=0,06455, = iL-JL=o,39. По выражению (3.3.) рассчитываем относительную температуру нагрева полого цилиндра "9' в зависимости от коэффициента о и количества Полученное выражение позволяет рассчитать относительные температурыне прибегая к суммированию. Значение функции erf (х) табулированы и легко определяются в зависимости от аргумента х. Для определения относительных температур предельного состояния можно использовать уравнение (3.3.), заменив erf (х) =1. Тогда
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 77 78 79 80 81 82 83... 153 154 155
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
