Разработка техники и технологии наплавки алюминиевой бронзы на сталь комбинированным аргонодуговым способом
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 79 80 81 82 83 84 85... 153 154 155
|
|
|
|
82 Рис.3.2. Зависимость суммарного коэффициента^, с учётом краевых условий, от количества наплавленных валиков Подставив значения выражения (3.3.) и (3.6.) в уравнение (3.2.) определим относительную суммарную температуру нагрева ограниченного полого цилиндра изделия 9^^^^ смежными валиками (рис.3.3.). Для перехода к размерным величинам при выполнении аналитического расчета термических циклов точное определение значения отношение Чп сул[а не представляется возможным. Это обусловлено тем, что теплофизические коэффициенты являются функциями температуры и коэффициента полезного действия для данного способа сварки, определяемого типом сварочной головки. Если нагрев ведётся от торца, то принимают 1* О и наоборот 1'0. При выполнении наплавки на поверхность полого цилиндра, шириной 60 мм, необходимо учитывать влияние краёв. Зависимость суммарного коэффициента р, вычисленная по выражению (3.6.) с учётом краевых условий для предлагаемого режима наплавки представлена на рис.3.2.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 79 80 81 82 83 84 85... 153 154 155
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
|
|
|
