Рис. 1. Стадии переноса электродного металла при наложении импульсов тока

но возможным, исходя из устойчивости процесса, и поэтому в период паузы плавления электрода практически не происходит (рис. 1). На перенос металла через дугу и размер переносимых капель оказывают влияние силы, обусловленные пинч-эффектом. Поскольку величина этих сип пропорциональна квадрату тока дуги, то пинч-эффект будет более ярко выражен прн импульсио-дуговой сварке, чем при обычной сварке непрерывным по величине током. Этот факт определяет высокую устойчивость СМТ. Другим преимуществом этого способа сварки является значительно меньшее выгорание легирующих элементов в дуге, связанное с малым значением среднего (эффективного) тока.

Исследованиями, проведенными на кафедре сварки Рейнско-Вествальского политехнического института (ФРГ), показано, что управляемый перенос электродного металла возможен на всех частотах в диапазоне 20 —160 Гц при приблизительно прямоугольной форме кривой импульсного тока [7]. Отмечена также возможность ведения процесса сварки практически без разбрызгивания металла.

Возможность управления процессами плавлением и переноса электродного металла, а также другими характеристиками процесса сварки определяется параметрами импульсов тока ипн программой изменения мощности [8], На сварочную дугу могут накладываться импульсы тока с одинаковыми параметрами или группы импульсов различных параметров. В последнем спу-

чае параметры отдельных импульсов подбирают так, чтобы они осуществляли независимое управление отдельными характерно-псами процесса сварки. Например, первый импульс интенсив-го расплавляет электрод, а второй сбрасывает каплю с него в шину, или же первые импульсы небольшой длительности стабилизируют горение дуги на малых токах, а последний в груп— те импульс сбрасывает каплю с электрода. Накладывать импульсы дуги и управлять процессом можно по жесткой программе или с автокоррекпией.

Применяют импульсную технику при сварке в защитных газах благодаря высокой устойчивости импульсной дуги [9], так сак появляется возможность производить сварку более толстой электродной проволокой, чем обычно. Это снижает стоимость процесса, так как с увеличением диаметра проволоки уменьшается ее цена, а кроме того, упрощается подача такой прово-покн через шпанги, расширяется диапазон толщины" свариваемых листов в сторону меньших значений, снижается образование пор в металле шва. Эти преимущества сохраняются н прн импупьсно-дуговой сварке высоколегированных сталей ппавяшимся электродом в ниертных газах. Приведены примеры использования этого вида сварки для соединения изделий из хромоникелевой стали типа 1.4435 и 1.4571.

Предпринята попытка воздействовать на перенос электродного металла при ручной дуговой сварке покрытыми электродами [10]. Сначала был определен диапазон частоты переноса капель электродного металла при сварке непрерывным по величине током. Собственная частота переноса капель оказалась равной 1—10 Гц в зависимости от плотности тока. Управляемый перенос электродного металла был оптимальным при следующих параметрах режима сварки: 1п т 70 А, 1М ■ в 600 А, частота следования импульсов г = 6-8 л, 1и ■ в 6-8 мс, электрод диаметром 3,25 мм. Однако при таких параметрах разбрызгивание металла настолько велико, что ни о каком удовлетворительном качестве формирования шва не может быть и речи.

Модулирование сварочного тока при ручной дуговой сварке улучшает технологические свойства процесса. При этом, чем выше разница между током импульса и током паузы, тем больше достигаемый технологический эффект. Однако пределы регулирования тока существенно ограничены снизу устойчивостью Горений дуги в периоды пауз.

Показано, что минимальное значение тока паузы при ручной дуговой СМТ определяется типом покрытия электродов;