Во-вторых, температурное поле в деталях определяет размер зоны, в пределах которой пластическая деформа-» ция возможна при сравнительно невысоких давлениях, и влияет на характер распределения пластической деформации в деталях при осадке. В-третьих, распределение температуры определяет тепловое воздействие на металл в приторцовых участках.

^У* Главную роль в нагреве деталей при сварке непрерывным оплавлением играет теплота 7ОПл [формула (3.3) 1,

' которая выделяется сварочным током на сравнительно большом контактном сопротивлении между деталями. Только часть этой теплоты 7опл обеспечивает прогрев деталей; другая часть ?0пл теряется с металлом, который выбрасывается из зазора при разрушении контактов-перемычек [см. формулу (3.4) ]. Теплосодержание оплавляемых деталей увеличивается за счет теплоты:

а" =а"усТл,

^опл "оплопл 11

где Бу(т]1усТ1 — количество теплоты, уже имеющееся в нагретых деталях и удаляемое из них с выплавляемым металлом.

Эффективность нагрева деталей характеризуется термическим к. п. д. процесса оплавления:

^опл ^опл/^опл»

который растет с уменьшением &опл и 7\ и имеет наибольшее значение в начале процесса (рис. 3.15). В конце процесса при приближении к квазистационарному тепловому состоянию т)опл = О, так как при неизменяющемся температурном поле теплосодержание оплавляемых деталей остается постоянным и, следовательно, 70'Пл = 0.

Детали нагреваются также протекающим через них током. Однако плотность тока в деталях при оплавлении значительно меньше, чем при сварке сопротивлением, и доля теплоты, выделяемая током на собственном сопротивлении деталей, обычно незначительна и не превышает 10—15% общего тепловыделения.

Чтобы рассчитать нагрев деталей при оплавлении, необходимо знать либо тепловой поток 7опл, либо среднюю | температуру на оплавляемых торцах в течение всего про-I цесса. Их непрерывное изменение и зависимость от боль-! шого числа факторов, а также перемещение границы оплавления в общем случае с переменной скоростью значило