из алюминиевых сплавов при вылете L = 1,5 м дости-гает 2—4 тыс. кВА, что недопустимо для цеховой нагрузки. Коэффициент мощности (cos ф) однофазных машин переменного тока составляет 0,2—0,3 при вылетах L = 1,2-г-j.1,5 м и 0,4—0,5 при вылетах 0,3—0,5 м вследствие большого индуктивного сопротивления сварочного контура. В машинах для стыковой сварки коэффициент мощности больше из-за значительного активного сопротивления деталей при сварке.

Повысить энергетические показатели однофазных машин (уменьшить потребляемую мощность из сети и улучшить коэффициент мощности при том же сварочном токе и необходимых размерах сварочного контура) можно путем понижения частоты вторичного напряжения сварочного трансформатора. Например, при снижении частоты вторичного напряжения до 5—10 Гц полное сопротивление короткого замыкания ZK машины для точечной сварки типа МТП-300

уменьшается в 3—4 раза, индуктивное сопротивление машины Хг в 4—5 раз и активное R2 в 1,5—2 раза (рис. 8.3). Мощность, потребляемая машиной из сети при заданном токе, падает так же, как и полное сопротивление. Следовательно, для максимального снижения мощности целесообразен переход на постоянный ток; однако сечение и масса железа трансформатора при этом резко возрастают [см. уравнение (8.11)].

Исходя из вышеизложенного, можно отметить области рационального использования однофазных машин переменного тока (50 Гц): при сварке деталей из сплавов е большим электросопротивлением с размерами, не тре-Ующими больших вылетов. Потребляемая мощность очечных и роликовых машин не превышает 300—400 кВА, ощность же рельефных и стыковых машин переменного °ка иногда достигает 1000 кВА и более. Ны ^Дельных случаях с целью уменьшения габарит-размеров сварочного трансформатора (многоточеч-

0 10 20 50 40/ Гц

Рис. 8.3. Частотная характеристика машины для точечной сварки МТП-300