одном стержне, в любой момент времени практически равна нулю.

Во время переходного процесса, возникающего при включении выпрямителя, значение сварочного тока

4-т£1-*Ъ(8.1)

где т =-|г- — эквивалентная постоянная времени; V\ ~_

выпрямленное вторичное напряжение; Ь2 — индуктивность вторичной цепи машины; — активное сопротивление вторичной цепи машины.

При выключении выпрямителя происходит спад тока до нуля по экспоненте, крутизна которой также определяется величиной т (рис. 8.4, ж). При этом после выключения выпрямителя через небольшую паузу возможно его повторное включение. В зависимости от длительности паузы, а также угла поджигания игнитронов (тиристоров) а импульс тока будет иметь различную форму (рис. 8.4, з, и).

Импульсы тока всегда имеют одну полярность и практически нет ограничения по длительности. Максимальная скорость нарастания сварочного тока ограничивается индуктивностью контура Ьг. Изменением угла отпирания вентилей, включенных в первичную обмотку трансформатора, обеспечивается широкая регулировка сварочного тока. Эта схема получения тока принципиально может быть применена в машинах для точечной, рельефной, шовной и стыковой сварки.

Преимущество машин постоянного тока: равномерная загрузка фаз; широкая возможность регулирования формы и длительности импульса тока, а также получения многоимпульсного режима; по сравнению с однофазными машинами значительно меньшая потребляемая моЩ' ность, особенно при больших вылетах и при сварке деталей с малым удельным электросопротивлением (вследствие малого индуктивного сопротивления контура)! отсутствие влияния вносимых в сварочный контур ферромагнитных масс на величину сварочного тока.

Рациональная область их применения: для сварки деталей с размерами, требующими больших вылетов и растворов.

В низкочастотных машинах использовано преобразование трехфазного тока промышленной