(повышение в основном Х2) контура конденсаторных, низкочастотных и машин постоянного тока изменяет величину и форму импульса сварочного тока, при этом увеличивается длительность нарастания и спада тока. Внесение магнитных масс в контур низкочастотных машин и машин постоянного тока несколько увеличивает длительность нарастания тока, но не изменяет/2М. В связи с этим указанные машины и особенно машины постоянного тока при сварке магнитных материалов не требуют корректировки тока по мере введения в контур свариваемых деталей.

Величина сопротивления вторичного контура универсальных машин однофазного переменного тока типа МТ, МТП, МШП и т. п. находится в пределах Я2 = 70-т--т-120 мкОм, а Х2 = (1,6-7-4) /?2; активное сопротивление постоянному току сварочных контуров низкочастотных, конденсаторных машин и машин постоянного тока (без учета сопротивлений вентилей) при вылетах 1,5 м составляет 30—60 мкОм.

Активное /?тк и индуктивное Хтк сопротивления сварочного трансформатора, приведенные к сварочной цепи (рис. 8.22), определяют по формулам

#тк = #т2 + #т1 И Хтк = ХТ2 + ХТ1,

где #т, и Хт2 — активное и индуктивное сопротивления вторичной обмотки; #т1 и Х'т1 — активное и индуктивное сопротивления первичной обмотки, приведенные к числу витков вторичной обмотки.

Векторная диаграмма напряжений на отдельных участках сварочной цепи и тока /2 представлена на рис. 8.22, б. Величина падения напряжений Д£/2 на сварочном трансформаторе невелика (не более 5% Е2), поэтому приближенно требуемое вторичное напряжение 1120 = Е2 трансформатора

1/мз=£/, + Д1/,= 1,051/,,(8.9)

гки*=12У(Ъ+11ээ)2+х1

§ 4. ТРАНСФОРМАТОРЫ

ю Строчный трансформатор характеризуется следующими основными параметрами: номинальным сварочным нымМ номинальным режимом работы ПВИ, первич-напряжением II± и его частотой /ь электродвижущей