где — коэффициент, близкий к 0,8, учитывает, что средняя температура кольца несколько ниже средней температуры Тпл/4, в связи со сложным распределением температур по ширине этого кольца (наиболее интенсивно нагретые участки расположены у внутренней поверхности кольца).

Потери теплоты в электроды фз можно оценить, приближенно принимая, что за счет теплопроводности нагре-

вается участок электрода до Гпл/8 объемом кг —^— дг3.

Коэффициент &2 учитывает форму электрода; при цилиндрическом электроде /г2=1, при коническом £2 = 1,5 и в случае использования электродов со сферической рабочей поверхностью й2 = 2. Тогда:

Яз-=2к2^-хасэу3^-,(2.9)

где сэ и уэ — теплоемкость и плотность металла электрода.

Зная составляющие теплового баланса, определяем 2ЭЭ. Далее, приняв технологически целесообразное время сварки (подход к выбору 1СЪ рассмотрен в последующих разделах книги), можно рассчитать силу сварочного тока по формуле закона Джоуля—Ленца:

где /?Д1 кон — сопротивление деталей к концу нагрева [уравнение (2.1)]; ка — коэффициент, учитывающий изменение сопротивления во время сварки. Для низкоуглеродистых сталей и низколегированных сталей &3 = 1,0-г-1,К/ для алюминиевых и магниевых сплавов /г3 = 1,2-=-1,47 коррозионностойких сталей и титана к3 — 1,1-=-1,2.

Под действующим значением тока /д при любой форме импульса понимается условная величина постоянного тока, вызывающего тот же тепловой эффект, что и действительный импульс (рис. 2.28).

Для оценки максимального значения тока /м через /д при сварке на конденсаторных машинах или машинах переменного тока при полнофазном включении можно использовать формулу

/« = /,1/2.

Если используют машины с униполярным импульсом тока (например, машины с выпрямлением тока), то обычно