Технология металлов и конструкционные материалы: Учебник для машиностроительных техникумов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 128 129 130 131 132 133 134... 174 175 176
|
|
|
|
Ряс. 28 4 Стыковое соединение: а ДБ роии шов (нормальны ) б — то же. дефектный ( е рова )• а — односторонний (нормальный): г — то же. дефектный (непровар): о — то же. дефектный (прожог): р — нере-нрытне шва: дли ручной сварки и в защитном газе г 1 5 2 мм, дли автоматической сварки под флюсом р — 3 4 мм. Сварпые соединения по прочности должны быть такими же, как и основной металл, при всех температурах эксплуатации и при всех видах нагрузок (статических, ударных п вибрационных). Конструкции, в которых сварные соединения равнопрочны основ металлу, наиболее рациональны. Неравномерное распределение температур при сварке и другие сопутствующие физико-химические процессы, вызванные нагревом металла в месте соединения элементов конструкции, затрудняют получение свойств металла шва и зоны терлгачесгого влияния (з. т. в.) (рис. 28.4), близких к свойствам металла изделия. Шов представляет собой литой сплав, состоящий из основного металла (изделия) я присадочного {электрода). Зона те "гаго вл я—это околошовный участок шовного металла, нагретый в процессе £ва] ки от 100 °С до температуры плавления. Обычтю слабым местом в сварном соединении являются шов " золаесного влияния. Рассмотрим стыковое соединение (рнс. 28 4, а) и установим основные факторы, от которых завысит его ярочио ть На прочность соединения оказывают влияние форма сечеа я шва, кр изующаяся размерами Ь " й вин коэф^иц" итои формы ф — Ь ; структура и химический "остав металла шва и зовы термического влияния. Форма сечения шва в различной степени зависит от всех параметров технологического режима. Однако наибольшее влияние иа нее окапывает обобщенный технологический фактор — погонная внергия "УОсв. Дж'см, которая представляет собой отношение тепловой мощности источника нагрева а (см. § 1) к саюрости сварки о„, т. е. ж скорости перемещении источника нагрева относительно свариваемого изделия. Скорость сварки о„ практически не влияет на глубину проплавлення, но между скоростью сварки н шириной шва имеется обратная зависимость. С увеличением ск сварки ширина шва уменьшается, а с ее уменьшением — увеличивается. С новышеннем напридкения дуги I/, увеличивается ширина шва, а с увеличением сварочного тока / увеличивается глубина проплавле 258 я к. При этом напряжение не оказывает заметного влияния на глу-ну проплавлення, а ток — на ширину шва. Таким образом, в установившемся режиме, т. е. прн постоянных [/л, /а и ч„ величина погонной энергии должна быть постоянной. Это условие необходимо для сохранения одинакового сечения шва по его длине (рис. 28.4, а) и для устойчивого протекания физико-химических процессов в сварочной ванне. Прн неустойчивой дуге, т. е. при периодически изменяющихся параметрах технологического режима, неизбежно изменение формы сечения шва. Так, прн двусторонней сварке наблюдается чередование нормальных формы шва н проплаалення (рис. 28.4, а) с непроварами (рнс. 28.4, б). Прн устойчивой дуге и односторонней сварке обеспечивается равномерное сечение шва по всей его длине (рис. 28.4, в), а неустойчивая дуга, наряду с нормальным формированием (рис 28 4, в), вызовет яаление непроваров н прожогов (рнс. 28.4, г,д). Форма сечения шва, а следовательно, н прочность сварного соединения зависят от надежности работы сварочного источника тока, поддерживающего стабильным заданный режим. Химический состав металла шва н его структура зависят от способа сварки, принятого режима н окружающей среды. В промышленности наиболее распространены следующие способы дуговой сварки (рис. 28.5): ручная металлическими электродами со спецналы! мн покрытиями (рис. 28.5, а); автоматическая под плавлеными или керамическими флюсами (рис. 28. 5, б) и в защитных газах (рнс. 28.5, в). Нанесение покрытий на электроды и использование флюсов илн защити х газов предотвращает контакт и взаимодействие расплавленного металла сварочной ванны с воздухом илн другой средой, в которой проводится сварка. Прн ручной сварке используют электроды с топким, средним, толстым и особо толстым защитно-легирующим покрытием. Тонкое ионизирующее покрытие обычно повышает устойчпвость горения дуги благодаря улучшению ноннзацнн дугового промежутка, но не защищает металл электрода и сварочной ванны от воздействия окружающей среды. В связи с этим сварка электродами с ионизирующим покрытием находит применение только в производстве неответственных конструкций. При сварке электродами со средним, толстым и особо толстым покрытием создается газошлаковая защита. Газ создает Счзщую защиту плавильного пространства, а образующийся жидкий шлак защищает сварочную ванну н переходящие в нее капли электродного металла от воздействия воздуха. Прн этом дуговой промежуток насыщается парами н газами компонентов качественного покрытия (рис. 28.5, а). Затвердевший металл этого шва отличается от металла шва, выполненного электродами с ионизирующим покрытием, более высокими механическими, антикоррозионными и другими свойствами. При автоматической сварке под флюсом все плавильное пространство изолировано от контакта с воздухом шлаковой оболочкой н слоем флюса значительной толщины (рис. 28.5, б). Более надежная защита прн этом методе н иные условия кристаллизации, чем при ручной в*259
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 128 129 130 131 132 133 134... 174 175 176
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
