ной сварке
шаров диаметром до 40—50 мм из блочного полистирола использовались
следующие режимы: время сварки, 0,6—1 с; сварочное давление 20 Н;
амплитуда колебаний 30—32 мкм. Для сварки шаров диаметром 80 мм и выше в
МВТУ им. Баумана разработана схема подвода ультразвуковых колебаний с
двух сторон (см. рис. 1.4). Преобразователи работают от одного генератора
мощностью 400 Вт. При этом используются точечные волноводы с амплитудой
смещения рабочих торцов, равной 30—35 мкм; статическое усилие сжатия
при этом составляет 15—20 Н, время сварки— от 1 до 1,5 с. При
двустороннем вводе колебаний возможна сварка изделий из блочного
полистирола и из смеси блочного полистирола с ударопрочным и
суспензионным.
Сварка изделий из
капролона*
Капролон В
является сравнительно новым конструкционным материалом, имеющим высокие
прочностные характеристики [133].
Тавровые
или стыковые соединения стержней из капролона В могут быть получены с
помощью передаточной сварки по схеме с «преимущественным внедрением»
пли «преимущественным оплавлением» У-образиого выступа, который
имеется на одном из свари-«аемых стержней. Так как в обоих случаях для
получения сварного соединения необходимо осаживание деталей
относительно друг Фуга на величину 50—100% от высоты выступа, то наиболее
приемлемой схемой сварки в данном случае является схема сварки с
фиксированной осадкой. В этом случае предотвращается возможная
нестабильность результатов, связанная с неоднородностью материала
свариваемых деталей. При ограничении подводимой энергии по
продолжительности протекания ультразвукового импульса имелись сварные
образцы, прочность которых колебалась от 20 до 50% прочности основного
материала, а в некоторых случаях соединение вообще не образовывалось, хотя
режим сварки во» всех случаях был одним и тем же.
Угол скоса
кромок У-образного выступа оказывает большое влияние на свариваемость и
прочность сварного соединения. Эта обусловлено тем, что от остроты выступа
зависит его пластическая реформация под действием статического давления,
а, следовательно, и величины /2 и 52 в
выражениях (111.21) и (111.23), определяющих критическую и
оптимальную длины свариваемых стержней. Острота выступа определяет
также концентрацию динамических напряжений в нем, а следовательно,
определяет возможность разогрева выступа до температуры вязкотекучего
состояния.
На рис.
111.51 показано влияние угла скоса кромок на время разогрева материала
У-образного выступа до вязкотекучего состояния, которое оценивалось
по наступлению необратимой деформации, а также на прочность сварного
соединения и величину эф-
