Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 98 99 100 101 102 103 104... 146 147 148
|
|
|
|
возможности для совершенствования технологии холодной сварки свинца, путем смещения (увеличения)деформируемых объемов и затруднения деформации. 12. Особенности стыковой сварки металлов больших сечений Отдельное рассмотрение ХСС металлов малых и больших сечений вызвано особенностями технологии. Следует отметить, что понятие больших сечений при ХСС резко отличается от этого понятия при сварке с нагревом. В настоящее время получила практическое применение ХСС малых сечений. Наличие прессового оборудования в промышленности часто позволяет производить холодную сварку больших сечений. Однако должное применение ХСС больших сечений задерживается из-за недооценки главного фактора свариваемости. В частности, при ХСС малых сечений получила распространение схема сварки, при которой усилие зажатия меньше усилия осадки. Применение данной схемы часто влечет за собой внутренние непровары при сварке малых и средних сечений и вовсе исключает практическое применение ХСС металлов больших сечений. Доброкачественные соединения металлов в холодном их состоянии достигаются при сжатии определенным критическим для данного металла удельным давлением достаточно подготовленных в процессе деформации контактных поверхностей. Причем, если даже контактные поверхности вполне подготовлены к сварке, но прилагаемые удельные давления ниже критического для данного металла уровня, полноценное соединение не образуется. Поэтому при соотношениях усилий Р3^Рос получить полный провар металлов больших сечений, например 30— 40 мм, невозможно из-за недостаточных удельных давлений в центральной части изделий. Как известно, при сварке малых сечений иногда применяют инструменты и даже машины, имеющие Р3РосПри этом во избежание проскальзывания деталей в зажимах изготовляют рифления, насечки, нарезку резьб, которые удерживают от продольных смещений в основном поверхностные слои металла. Удельные давления или напряжения при осадке торцов деталей в центральной части намного выше, чем в поверхностных слоях. Поэтому в конечный период осадки, когда должны образоваться монолитные соединения при РзРос, возникают упругие или пластические осевые деформации, не позволяющие вызвать критические удельные давления и, как следствие этого, получить полноценное монолитное соединение в центральной части соединения. В процессе осадки эпюра давлений (сжимающих напряжений) на торцах распределяется в зависимости от условий зажа 200 шн, т. е. от отношения /УРосЕсли Р3 исключает осевые деформации, эпюра давлений имеет максимум в центре изделий, если же осевые деформации возникают, то максимальные давления появляются в поверхностных слоях деталей. Исследования [114, 124] показали, что монолитные соединения образуются соответственно эпюрам давлений (см. рис. 83). Если максимальное сжимающее напряжение возникает в центре, тогда, образование монолитных соединений также начинается с центра изделия и распространяется к периферии. Когда же РяРок, т. е. детали удерживаются за счет рифлений, то максимальные напряжения возникают в поверхностных слоях, образование монолитных соединений начинается с наружных слоев и распространяется к центру в зависимости от величины сжимающих, напряжений. Данная закономерность возникновения провара в зависимости от условий зажатия служит подтверждением того, что монолитные соединения образуются при определенных критических удельных давлениях. Получение равнопрочное™ соединений изделия малых сечений при Р3Рос объясняется почти двукратным упрочнением зоны сварки по сравнению с основным металлом. Однако по мере увеличения толщины или диаметра отношение площади глубокого провара к площади свариваемого сечения уменьшается и равнопрочность соединений с основным металлом не достигается. В случае если поверхностный слой срезать, то при перегибах такие соединения будут хрупко разрушаться (сухая сварка). Таким образом, хотя схема Р3Р0с значительно облегчает изготовление аппаратуры, она неприменима для холодной сварки больших сечений. Этот процесс должен сопровождаться надежным зажатием, исключающим осевые смещения (сдвиги) металла по всему сечению изделий. Наиболее доступна и портативна клиновая система зажимов с общим углом клиньев, равным 16—20°. При этом рифление поверхностей зажимов также рационально. Изготовление зажимных клиньев на опорах качения намного улучшает условия зажатия. Надежное зажатие деталей при ХСС можно осуществить другими системами зажимов: гидравлическими, пневмогидрав-лическими, пневморычажными и др. Максимальное усилие осадки, необходимое для осуществления ХСС, можно ориентировочно рассчитать, исходя из сущности образования монолитных соединений металлов. Из анализа многочисленных опытов можно заключить, что необходимое минимальное значение удельного усилия осадки, при котором образуется монолитное соединение, численно равно истинному пределу прочности при однородном линейном растяжении. В идеальных условиях растяжения или сжатия линейные главные напряжения численно равны истинному пределу проч 201.
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 98 99 100 101 102 103 104... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
