Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 99 100 101 102 103 104 105... 146 147 148
|
|
|
|
ности на разрыв при данных температурно-скоростных условиях [34]. Согласно четвертой энергетической теории пластичности Ми-зеса •— Губера сопротивление деформации выражается известной зависимостью тс = -)=У(ог1 °*)2 + (о" °з)2 + (*з *i)2 . (IV.5) где а, а2, стз —главные нормальные напряжения. Для линейной схемы растяжения или сжатия сТ2 = (Тз=0. При данных условиях из выражения (IV.5) следует тс=01=о*ц (о"и — истинное сопротивление на разрыв). Однако при линейной схеме ai численно равно удельному давлению растяжения или сжатия, т. е. в идеальном случае давление осадки численно равно истинному сопротивлению на разрыв Р , = а .(IV.6) ос minи\ * / Равенство (IV.6) вытекает из условий, что работа разрушения, выполненная после образования шейки, Лр = оиА/, где А' — упругая деформация. Данная работа численно равна работе АСб, выполняемой усилием осадки Рос по сближению контактных поверхностей на том же участке пути А': АСб=Р0СА', т. е. Ар=Асб, откуда гги=Рос. В реальных условиях холодной стыковой сварки вследствие влияния механической схемы пластической деформации, сопротивления внешнего трения деформируемого металла, скорости деформирования и масштабного фактора удельные давления осадки значительно возрастают по сравнению с линейной схемой сжатия. В пластической металлообработке указанные факторы учитываются коэффициентами, установленными опытным путем. •Следовательно, удельное давление в конечный период процесса холодной сварки также обусловлено схемой и условиями деформации, которые можно учитывать посредством специальных коэффициентов: Рос=(IV.7) где ka — коэффициент неравномерности напряжений, зависящий от масштабного фактора и природы металла; kf—-коэффициент, определяющий повышение давления силами трения; kv — коэффициент, учитывающий влияние скорости деформирования на величину усилия осадки. Для ХСС алюминия и меди диаметром до 40 мм можно принимать следующие значения коэффициентов: ka = 1,14-1,75; kf-1,084-1,35; kv = 1,04-1,20 при низких скоростях, получаемых на гидропрессах. В случае ударных скоростей /г„ резко возрастает. Нижние значения коэффициентов относятся к меньшим диаметрам или толщинам. 502 Для практических расчетов зависимость (1У.7) можно вы-1. | шть в более удобной форме, заменив истинное сопротивление р. | зрыву оа стандартными показателями механических свойств I.,., гр. Отсюда получаем формулу для определения конечных \ чл'льных давлений при ХСС: Рос =(1У.8) По известным величинам ств и гр или по величине тп свариваемого металла можно ориентировочно определить Рос. При наличии рифлений на поверхности зажимов усилие зажатия 1,6 Рос Определяя усилие осадки, необходимо учитывать увеличение площади торцов и усилие среза выдавленного металла. Данные зависимости проверялись также опытным путем при ХСС металлов в приспособлениях с клиновыми зажимами. Формирование сварных соединений производилось с помощью специальных устройств (см. рис. 79). Подготовка к сварке состояла в механической зачистке торцов. Кроме того, в зависимости от свойств и размеров заготовок производилась предварительная подготовка свариваемых концов согласно рис. 89, а. Сварка выполнялась на гидравлических прессах мощностью 50, 200 и 300 тс. Сваривались круглые стержни и полосы сечением до 2000 мм2 алюминия, меди, алюминия с медью и некоторые сплавы алюминия в однородном и разнородном сочетании [124]. Фактические усилия осадки определялись, когда зазор между режущими кромками формирующих частей составлял 0,5—0,8 мм. Расчеты удельных давлений производились по фактическим значениям ств и гр свариваемого металла. На рис. 92 приведены экспериментальные и расчетные значения максимальных удельных давлений при ХСС алюминия и меди. Зависимости, приведенные на рисунке, также подтверждают влияние масштабного фактора на величину удельных давлений осадки. При изменении диаметров от 1 до 30 мм удельные давления при сварке алюминия возросли в 2,2 раза, а меди —-в 1,73 раза. Из рис. 92 легко определить величину удельных давлений для любого размера изделия й. Средние значения удельных давлений для алюминия изменяются по прямой тп, тогда от соответствует линейной схеме сжатия. Следовательно, согласно зависимости (1У.7) рос=аа=от. Для диаметра йх величина удельного давления рх составит рх=от-\-х=аш-\-йх1' (йх), но ! (ах) = —^—, откуда рх = а„ + йх ig а.(14.9) 203
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 99 100 101 102 103 104 105... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
