Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 122 123 124 125 126 127 128... 146 147 148
|
|
|
|
свариваемого металла от=а5. В этом заключается переход от внешней деформации к внутренней. Нормальная сила N при холодной сварке обусловливает плотный контакт поверхностей и необходимое сближение атомных решеток свариваемых металлов. Совместное одновременное действие сил N и Т при их оптимальных величинах и оптимальных соотношениях между ними обеспечивает возможность получения монолитных соединений металлов. На рис. 137 приведена схема действующих сил и реакций при сварке сдвигом с помощью клина, где Т — тангенциальное усилие, приложенное от пресса; (¿1— фактическое усилие сдвига; С?2 —усилие трения клина; Л' — нормальное усилие, замеряемое динамометром; N1 — реакция клина; / — коэффициент трения свариваемых металлов; {\ — коэффициент трения клина. При этом Qi = Nf, (VI.2) (VI.3) Рис. 137. Схема сил, действующих при холодной сварке сдвигом. Принимая условно действие данных сил на твердые тела в какой-то момент, рассмотрим условия равновесия данной системы. Спроектируем действующие силы на оси координат. Из. полученных уравнений определяются зависимости f1 cos а + sin а cos а — fx sin а N Выражение cos a -\sin a cos a — ft sin a fl cos a -f sin a cos a — /j sin a (VI.4) (VI.5 (VI. 6) где — коэффициент трения системы является постоянным для данного устройства. Отсюда Г = #(/ + /.)•(У1.7 Следовательно, усилие сдвига или тангенциальное усилие Т пропорционально нормальной силе ./V, а также сумме коэффициентов трения свариваемых деталей и всей системы сварочного устройства (/+/"). В процессе цикла сварки сдвигом коэффициент трения деталей / в силу физических процессов, вызванных образованиями металлических связей, преобразуется и характеризует чисто деформационный процесс. Схема действующих сил должна вызы 248 нить максимальное повышение коэффициента f, который определяет силу связи в зоне соединения. Из зависимости (VI. 7) следует f^-jf-U(VI-8 г. е. при данном соотношении сил трение или деформационные процессы на контактных поверхностях тем более интенсивны, чем меньше коэффициент трения системы. Данный коэффициент зависит от коэффициента трения поверхностей клина f\ и от угла клина а. Нормальное (сжимающее) усилие N представляется зависимостью Оно является основным параметром режима данного способа сварки. При расчете сварочного устройства, например сил трения, необходимо знать силу реакции клина. Она определяется по формуле N = Т (cos a-Mn а) _(ут ш / + Is Усилие сдвига Qi, действующее непосредственно на поверхность контакта, можно найти по зависимости в.--^г(VI. п или (VI.2). Но f при сварке сдвигом быстро преобразуется в другую физическую величину, которая показывает соотношение деформирующих сил. Поэтому / правильнее назвать коэффициентом сдвига, а не коэффициентом трения, т. е. f-+kc, откуда Qt = keN,(VI.12) где kc — коэффициент сдвига. Величина kc зависит от многих факторов: от природы и структурного состояния металла, угла клина, способа зачистки, поверхностей, скорости сдвига и пр. Так, при сварке сдвигом полос отожженного алюминия толщиной 3—4 мм йс = 1,4-М,75„ а при сварке наклепанного &с = 1,1-г-1,35. Величина силы трения клина Qi определяется по формуле Q2 = Г/' ("s"-M"h). .(VI.13) I г 1 s По данным зависимостям можно определить основные силы,. 24"
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 122 123 124 125 126 127 128... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
