Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 124 125 126 127 128 129 130... 146 147 148
|
|
|
|
ских связей. Силы Т и N взаимно зависимые. Выполнение подготовительной и завершающей операции с помощью одного клина не всегда позволяет обеспечить требуемые условия свариваемости. Величина сдвига А1 — общий ход клина в процессе цикла сварки, который требуется для подготовки поверхностей и повышения сил Т и N до значений, необходимых для обеспечения провара. Величина А1 определяется природой свариваемого металла и углом клина. Скорость сдвига ьс, т. е. скорость перемещения клина, существенно влияет на свариваемость. Следует отметить, что ни в одном способе холодной сварки металлов скорость деформирования не влияет так резко на режим и качество соединений, как при сварке сдвигом. Это объясняется тем, что при сварке сдвигом соединяемые поверхности деформируются непосредственно, при других способах они деформируются косвенно, т. е. к ним напряжения передаются через слои металла. Как видно из изложенного, для того чтобы установить рациональный режим сварки сдвигом, необходимо решить задачу с многими неизвестными. При установлении требуемого способа эта задача решается экспериментально по определенной методике. Проводились предварительные поисковые опыты с широкими значениями параметров, затем определялись оптимальные величины каждого параметра [114]. Исследование влияния каждого из параметров холодной сварки сдвигом на свариваемость металлов и прочность соединения производилась путем последовательного его изменения при прочих постоянных главных параметрах. Так, влияние предварительного сжатия Л/о на свариваемость определялось путем изменения его величины от нуля до максимума при постоянных сдвиге и скорости сдвига. Влияние величины сдвига А/ определялось путем изменения его от минимума до максимума, при постоянном оптимальном предварительном сжатии. Определение влияния скорости сдвига производилось путем последовательного увеличения ее в возможных пределах при оптимальных значениях усилия и сдвига А1. Сваренные образцы подвергались технологической пробе (разрушению места сварки с помощью клина, разрушению перегибами), а также испытывались на разрыв, отрыв, вибрацию. Согласно принятой механической схеме деформации при сварке сдвигом, угол клина является основным фактором, определяющим соотношение нормального и тангенциального усилия, а следовательно, характер деформации в месте соединения и свариваемость. Поэтому сварка сдвигом исследовалась при использовании клиньев с различными углами, определялись оптимальные режимы сварки при данном угле клина. 252 5. Сварка алюминия Алюминий трудно сваривается способами, связанными с нагре-мом. Однако он обладает хорошей свариваемостью при холодной точечной сварке и стыковой сварке, выполняемых с помощью объемных деформаций. Холодная сварка алюминия сдвигом представляет важный практический интерес, алюминий также удобен как пластический модельный металл. Сварке подвергались полосы алюминия различной толщины, но для сравнительных характеристик наиболее часто применялся алюминий А2, Vur 138 Зависимость Т, N иРис. 139. Зависимость N, Т и РСР от Й • от Na приСсва0рСке сдвигомМ при сварке сдвигом алюминия алюминия (о=4 мм, "=3°, ¥ =(°Г* M* T^Zf.L = 650 мм2, ис = 25 мм/мин).=1600 кгс, ас = 25 мм/мин). •о=4 мм. Ниже приведены данные наших исследований по определению основных параметров режима сварки алюминия при углах сдвига 3, 5, 7, 10 и 13°. Сварка при угле клина 3°. Холодная сварка сдвигом алюминия при угле клина 3° производилась в специальном устройстве (см. рис. 135). Сваривались полосы алюминия А2 толщиной 4 мм. Представлял интерес характер изменения режимов и качества сварки при минимальном угле сдвига. При малом угле сдвига свариваемые поверхности должны интенсивно деформироваться, что необходимо для обеспечения провара. Но для достижения сварки необходимо соответствующее нарастание нормального усилия, сближающего контактные поверхности в процессе сдвига. На рис. 138 приведены зависимости влияния предварительного сжатия И0 на изменение усилий деформаций Т и N и на прочность сварного соединения. Увеличение усилия предварительного сжатия образцов при данном угле клина вызывает плавное нарастание усилий деформации. Когда предварительное сжатие составляет 1600 кгс, при сдвиге 7 мм достигается рав-нопрочность соединения и основного металла. Фактическое усилие сдвига при этом составляет 3100 кгс, а коэффициент сдвига равен 1,1. Сварка сдвигом алюминия при данном угле клина •с предварительным сжатием 1600—1900 кгс, как правило, обес 253
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 124 125 126 127 128 129 130... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
