Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 131 132 133 134 135 136 137... 146 147 148
|
|
|
|
•сдвига Т, N и РСр от предварительного сжатия No при сварке полос меди М2 толщиной 2 мм и шириной 23 мм, /н=26 мм, ,Д/ = 15 мм, ис=25 мм/мин. Из данных этой таблицы следует, что сила N0 в определенной мере влияет на величину главных сил Т и N, а следовательно, и на свариваемость. Таблица 33 Влияние предварительного сжатия на величину нормального и тангенциального усилий и на усилие разрыва при сварке сдвигом меди при и=3° N0. кгс N, кгс Т, кгс РСр. кгс Характер разрушения 0 2000 3650 640,2 По сварке 300 2800 4500 840,1 То же 600 3600 5350 925,0 " " 800 3550 5650 950,3 " " 900 3500 5700 1113,8 По основному ме таллу 1000 3680 5700 1115,0 То же 1200 4000 6350 1113,3 " " 1400 4200 6750 1116,0 " " 1600 4680 7160 1114,5 " " 1800 4800 7600 950,7 По сварке 2000 5000 | 7800 850,4 То же При предварительном сжатии 900—1600 кгс разрушение сваренных образцов, как правило, происходит по основному металлу; предварительное сжатие свыше 1800 кгс вызывает понижение прочности соединения, в этих случаях разрушение происходит всегда по зоне соединения. При сварке меди влияние величины предварительного сжатия на характер провара принципиально остается таким же, как и при сварке алюминия. Увеличение предварительного сжатия до определенных пределов, в данном случае до 1400 кгс, способствует увеличению площади провара. Последний имеет вид отдельных точек, расположенных по всей площади нахлестки. Дальнейшее повышение предварительного сжатия способствует получению сплошного монолитного соединения в центральной части нахлестки с уменьшающимся проваром по ее крайним частям. Величина сдвига Д/ при сварке полос меди толщиной 2 мм клином с углом а=3° также влияет на параметры механической схемы, характер деформации и свариваемость. Закономерность изменения данных параметров от величины М показана на рис. 145. В связи с плавным нарастанием сил Т и N при а=3° требуется сравнительно большой сдвиг, при котором обеспечивается равнопрочность. Она достигается лишь при Д/=10 мм. Дальнейшее увеличение А1 вызывает прогиб торцовых частей .266 полос упорами. Несмотря на узкий диапазон А/, обеспечивающий оптимальную свариваемость меди, при а = 3° достигается хорошее и стабильное качество сварных соединений. Угол клина а=3° для меди более эффективный, чем для алюминия. Это вызвано большей ее твердостью и необходимостью большей деформации. Сварка меди при угле сдвига 7°. При сварке сдвигом меди с помощью клина а = 7° определялись зависимости изменения кгс / т н 2 it бв М,М Рис. 145. Зависимость 7", N, РСр от Д/ при сварке сдвигом меди (6 = 2 мм, а=3°). /31 Г ______ —/ - — — — N і і тії іш 1Ш Х„Кс\ Рис. 146. Зависимость T, N, Pep от N0 при сварке сдвигом меди (4X24: а = 7°, А/= 6 мм, ус = 25 мм/мин). величин параметров механической схемы деформации. Сварке подвергались полосы технической меди М2 толщиной 4 мм, шириной 23 мм, длина нахлестки 26 мм, Д/ = 6 мм, о = ==25 мм/мин. Рис. 146 иллюстрирует влияние предварительного сжатия М на режимы сварки и прочность соединения. Из рисунка видно периодическое (волнообразное) изменение главных сил и прочности соединения. Равнопрочность сварных соединений полос меди толщиной 4 мм достигается при тангенциальном усилии 11,5 тс, в то время как для холодной сварки в стык таких полос требуется усилие 25—28 те. В этом заключается значительное преимущество данного способа. При сварке меди сдвигом обращает на себя внимание значительно большая величина тангенциального усилия по сравнению с нормальным усилием. Соотношение между ними при оптимальных режимах сварки полос меди толщиной 2 и 4 мм составляет в среднем 1,5. Зависимость Т, N. Р от Д/ при сварке полос меди толщиной 4 мм показана на рис. 147. Оптимальная величина сдвига для данных полос при а=7° составляет 5—6 мм. Дальнейшее по 267
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 131 132 133 134 135 136 137... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
