Технология сварки металлов в холодном состоянии
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 135 136 137 138 139 140 141... 146 147 148
|
|
|
|
углы клиньев 5—7°. С увеличением угла клина величина сдвига и усилие предварительного сжатия уменьшаются. При сварке с помощью клина с углом 5° оптимальная величина сдвига равна 6,5-^7,5 мм, а удельное предварительное сжатие — 1,4— 1,8 кгс/мм2. Для клина с углом 7° оптимальная величина сдвига равна 6,0—6,5 м. м, а предварительное сжатие—1,4—1,6 кгс/мм2. При указанных режимах сварки образцов сечением 2x25, 3X25 мм и длине нахлестки 21—25 мм достигалась равнопроч-ность места соединения основному металлу. Таблица 36 Режимы сварки сдвигом и прочность соединений некоторых сплавов алюминия при а=7° Марка Сечение, мм 'н, ММ А/, мм Л'. , кгс N. кгс Т, кгс ^ср, кгс Характер разрушения АМг-ЗМ ІХ25 20 5,5 650 3900 5100 325 По основному АМг-ЗМ АМг-ЗМ Д16АМ Д16АТ Д16АМ Д16АТ 2x25 3x25 2x25 2X25 3x25 3x25 25 26 25 26 25 25 6,0 6,5 6,0 6,5 6,0 7,0 900 1000 950 1100 1050 1250 4800 5700 4800 4950 5950 6800 6600 7000 6700 6930 8400 9000 700 975 1080 2090 1624 3080 металлу То же " " 3 образца по ос Д16АМ 4x30 35 7,5 1850 9200 12800 2650 новному металлу, 2 образца по сварке По основному металлу В табл. 36 приведены режим и прочность соединений сварки сдвигом при а = 7° сплавов АМг-3 и Д16. Сварка сдвигом позволяет обеспечить прочность соединений полос некоторых сплавов алюминия на уровне прочности основного металла даже при использовании простейшего клинового устройства с упругим элементом. Данный способ требует дальнейшего совершенствования. 10. Сварка аустснптной стали Холодная сварка сталей весьма затруднительна. Малоуглеродистые стали ферритного класса не позволяют получить соединения с помощью имеющихся устройств и технологии. По-видимому,^ это вызвано строением кристаллической решетки таких сталей и требованиями особых условий напряженного состояния. Однако возможно получить соединение с помощью холодной сварки сдвигом сталей аустенитного класса. Сварке подвергались образцы стали Х18Н9Т сечением IX = 18 мм, /н = 18 мм, а = 7°, ис=25 мм/мин, Д/=8 мм. Лучшие результаты получались при зачистке шабером. В табл. 37 приведены зависимости Т, Ы, Рср от Ы0, полученные при данном режиме. Удельная прочность соединения, отнесенная к поперечному сечению полосы, составляет 36,2 кгс/мм2. На соединяемых поверхностях наблюдаются очаги монолитных соединений (вырыв основного металла), а также задиры и царапины, что подтверждает неполное соответствие деформации в подготовительный период. Улучшить соединяемые поверхности путем увеличения сдвига не удалось. Таблица 37 Зависимость усилий деформации Т, N и усилия разрушения Р от предварительного сжатия стали Х18Н9Т JV„, кгс Ы, кгс 7\ кгс Яср, кгс Характер разрушения 750 9500 4000 _ Нет сварки 1500 11400 5750 — Легкое схваты вание 2500 12250 7500 — То же 3500 13150 11000 387,5 Разрушение по сварке 4000 13400 14000 450,0 То же 4500 14200 15500 525,0 " " 5000 15350 17500 650,5 " " На рис. 151 показаны зависимости Т, N, Рср от AI, полученные при сварке сдвигом таких же образцов стали Х18Н9Т. Усилие разрушения сварных соединений составляло 650 кгс. Предварительная закалка данной стали от температуры 1150°С в воду позволила уменьшить усилия Т, N и несколько повысить прочность, но равнопрочности получить не удалось. Однако образцы без предварительной термической обработки, сваренные на режиме, обеспечивающем усилие разрушения 650 кгс, и подвергнутые отпуску, после сварки разрушились при усилии 850 кгс. Отпуск сварных образцов производился в печи при температуре 600° С, охлаждение вместе с печью. Свыше 50% отпущенных образцов разрушилась по основному металлу (сгв = =47,3 кгс/мм2), остальные —по сварке. Существенно повысилась пластичность данных соединений при отрыве и перегибе. Характер разрушения при испытании на разрыв соединений холодной сварки сдвигом стали Х18Н9Т (после отпуска) показан на рис. 152, где видна глубокая деформация основного металла. Таким путем получена равнопрочность холодной сварки сталій без разрушения сварки упругими силами, т. е. доказано, что упругие силы не определяют собой свариваемость металлов в холодном состоянии. 18* 275 274
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 135 136 137 138 139 140 141... 146 147 148
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
