Сварочные материалы
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 136 137 138
|
|
|
|
1,мм 24-18 12 6 \СаГ2 Иа20 СаО О 0,5 1,0 1,5 2.0 2,5 %Па20,Кг0 О 5 10 15 20 25 % СаО О 6 8 10 %СаГ2 2)получение заданного химического состава металла сварных швов и их свойств; 3)обеспечение хорошего формирования металла шлаков; 4)получение швов без трещин и с минимальным (допустимым) количеством шлаковых включений и пористостью; 5)легкая отделяемость шлаковой корки от поверхности швов. Пути решения этих задач связаны с составом свариваемого металла и применяемой электродной проволоки. В связи с этим и используемые для автоматической и полуавтоматической сварки флюсы являются весьма разнообразными. Хотя при режимах дуговой сварки под флюсом, характеризующихся применением больших плотностей сварочного тока, чем при ручной сварке штучными электродами, дуга горит более устойчиво, однако и в этом случае полезно иногда вводить в состав флюсов ионизирующие составляющие. Так, применительно к некоторым высококремнистым флюсам влияние различных составляющих (К20, Ма20, СаО и СаР2) на стабильность дуги по ее разрывной длине приведено на рис. IV. 1. Повышение стабильности горения дуги позволяет более широко варьировать режимы сварки, чем в ряде случаев добиваться лучшего формирования швов. Как уже указывалось ранее (§ 11.5 и 11.6), химический состав металла швов формируется как за счет основного и электродного металла, так и их изменений при сварке, в данном случае вследствие взаимодействия с флюсом. Эти изменения должны обязательно учитываться. Иногда даже относительно небольшие изменения в составе металла швов приводят к заметным изменениям его структуры и свойств. Так, например, при сварке высоколегированных хромо-никелевых сталей подобной же по составу электродной проволокой с довольно высоким содержанием кремния применение высококремнистых флюсов (что в данном случае мало меняет содержание кремния в шве) дает значительно более грубую столбчатую структуру шва, чем в случае сварки под низкокремнистыми флюсами [54]. Соответственно и свойства металла шва при грубой структуре хуже. При сварке никеля под высококремнистым флюсом марки ОСЦ-45, когда приращение кремния в металле шва составляет —0,1%, металл швов имеет крупнозернистое строение, Рис. IV. 1. Влияние некоторых химических соединений на стабилизирующие свойства высокомарганцовистых флюсов типа ОСЦ-45 212 в то время как при сварке под бескремнистыми фторидными флюсами структура швов значительно лучше [54]. Видимо, в этих случаях влияют и другие характеристики процесса взаимодействия металл — расплавленный шлак. Естественно, что на химический состав металла влияет и степень защиты от воздуха реакционного сварочного пространства. Она определяется как образующимся в результате горения дуги шлаковым куполом над реакционной зоной, так и высотой слоя твердых частиц флюса над этой зоной. Высота слоя насы Таблица IV. 1 Высота слоя флюса и рекомендуемая грануляция частиц для сварки на различных режимах /„„ в а св Необходимая высота • слоя флюса в мм Пределы грануляции частиц в мм 200 ^25—35 0,25—1,6 400 25-35 0,25—1,6 600 35—40 0,25—1,6 800 35-40 0,4—2,5 1000 45—60 0,4—2,5 1200 45-60 0,4—2,5 Насыпной вес флюса 1,7 — 1,8 г/смг. паемого на место сварки флюса с определенным полем грануляции частиц зависит и от режима сварки. Так, для наиболее распространенных флюсов, применяемых при сварке конструкционных малоуглеродистых и малолегированных сталей, рекомендации по количеству флюса, насыпаемого на место сварки, приведены в табл. IV. 1. Формирование шва связано в первую очередь с рядом свойств флюса (жид-котекучесть шлака при температуре, близкой к температуре плавления металла, межфазное натяжение на границе металл—шлак, вязкость шлака и др.), определяемых его составом. Так, ранее (§ 11.5) отмечен ряд таких требуемых характеристик. Они должны учитывать и некоторые конкретные условия. Например, при автоматической (полуавтоматической) сварке под флюсом в нижнем положении вязкость шлаков при Тм металла должна быть 1,5—4 пз, а при сварке кольцевых швов небольшого диаметра, для исключения стекания шлака, вязкость его должна быть больше, примерно 7 пз. Как с физическими, так и с химическими свойствами шлаков связана и отделяемость корки шлака от металла. Получение швов без трещин и допустимой (лучше минимальной) пористости зависит от состава металла шва, а следовательно, и от состава воздействующего на него при сварке шлака. При сварке целого ряда сплавов и сталей характерно появление в швах горячих трещин. Например, применительно к малоуглеродистым и низколегированным сталям сильными стимуляторами, снижающими сопротивляемость металла образованию горячих трещин, являются углерод и особенно сера. Склонность таких швов к горячим трещинам заметно уменьшается при огра 213
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 101 102 103 104 105 106 107... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
