Сварочные материалы
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 120 121 122 123 124 125 126... 136 137 138
|
|
|
|
Обычные расходы инертных защитных газов при дуговой сварке зависят от свариваемого металла, способа и режима сварки. Относительно большие расходы характерны для сварки плавящимся электродом, особенно при больших силах сварочного тока. При ручной и механизированной сварке вольфрамовым электродом расход аргона через горелку, как правило, составляет 6—25 л/мин. Расход аргона при сварке плавящимся электродом в зависимости от свариваемого металла и силы сварочного тока обычно составляет 15—60 л1мин. Кроме того, при сварке химически активных металлов, например титана и его сплавов, оказывается необходимым защищать уже закристаллизовавшийся металл шва и его нагретые зоны вблизи шва, что достигается специальными дополнительными устройствами, механически связанными с головкой горелки. В эти устройства также подается защитный газ — 20—60% от его количества, подаваемого в защитную струю. В ряде случаев необходима защита от окисления и азотирования при сварке металла не только со стороны действующего источника тепла, но и с обратной стороны. Такая защита также может обеспечиваться дополнительной струей инертного газа, причем его расход составляет —50% от расхода сварочной горелки. § 1У.7. Химически активные защитные газы В ряде случаев более перспективным при дуговой сварке, главным образом плавящимся электродом, является использование химически активных защитных газов. Наиболее распространенным активным защитным газом является углекислый газ — С02. Действительно, как это показано в гл. III, при сварке электродами с покрытиями фтористо-кальциевого типа газовая фаза, выделяемая при сварке, состоит из С02 (от распада карбонатов) и паров металла. Эта газовая фаза оттесняет основные массы воздуха, защищает металл от азотирования, но приводит к некоторому его окислению (главным образом за счет диссоциации С02), которое может быть исключено рациональным введением раскислителей. Эта идея была реализована К. В. Любав-ским и Н. М. Новожиловым применительно к использованию углекислого газа в качестве защитного при дуговой механизированной сварке плавящимся голым электродом [44]. При этом из сопла (мундштука) горелки, охватывающего поступающую в дугу голую электродную проволоку, вытекает струя С02, достаточная для оттеснения воздуха от реакционной зоны сварки. Эти защитные свойства струи, как уже указывалось в предыдущем параграфе, зависят от физических свойств газа, в частности от соотношений его плотности и плотности воздуха. В этом отношении углекислый газ обладает достаточно хорошими характеристиками: 250 со2н2 Молекулярный вес..........44,02,0 Плотность в кг/м3 при 20° С и давлении 1кГ/см*..............1,9770,089 Нормальная температура кипения в °С—78,9—212,0 Теплопроводность в кал/см-сек°С . . .0,38-10~44,72-10"4 Удельная теплоемкость при 2000° С в кал/г ...............0,3284,16 Наименьший потенциал ионизации в в14,313,5 0,1 Ті 1 \ s ) у \ \ у К. 9 ^4 00 800 1200 1600 Расход С0г,л/Ч Рис. IV.7. Изменение содержания титана и азота в металле шва в зависимости от расхода СОг (сварка стали X18H9T) Значения удельной теплоемкости приведены без учета диссоциации. Плотность углекислого газа достаточно высока, приблизительно в 1,5 раза больше плотности воздуха, что позволяет обеспечивать защиту реакционного пространства дуги от воздуха при относительно небольших расходах углекислого газа в струе. Степень защиты можно определить по изменению приращения в наплавленном металле азота, сравнить его конечное содержание в металле шва и исходное содержание в проволоке. На рис. IV.7 показана зависимость содержания азота в металле шва от расхода углекислого газа при сварке стали марки 1Х18Н9Т соответствующей электродной проволокой (сила тока 235—250 а, диаметр газового сопла 16 мм) [44]. Как следует из этой зависимости, расход С02 уже около 600 л/ч (т. е. 10 л/мин) обеспечивает достаточную защиту реакционного пространства от азота воздуха. На этом же рисунке приведено и конечное содержание в металле титана, которое тоже стабилизируется примерно при расходе С02 в струе 600—800 л/ч. Хотя эта зависимость менее характерна в связи с воздействием на титан и кислорода, который выделяется самим защитным газом, но она показывает несколько меньшую окислительную способность углекислого газа, чем воздуха. Обычно расходы углекислого газа в струе устанавливаются с некоторым запасом, т. е. несколько большие, чем показано в этом примере, и находятся на уровне —1 м*1ч при обычных режимах сварки. Наблюдающееся при сварке в углекислом газе окисление металла может быть нейтрализовано применением электродной проволоки, содержащей необходимое количество раскислителей. При сварке сталей, не имеющих в своем составе достаточного количества элементов, которые могли бы выступать как раскисли 251
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 120 121 122 123 124 125 126... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
