Сварочные материалы
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 17 18 19 20 21 22 23... 136 137 138
|
|
|
|
случаях приходится решать дополнительно ряд сложных задач. Одной из них, например для случая эксплуатации соединений при меняющихся температурах, является учет совместной работы шва и основного металла с переменным коэффициентом теплового расширения у границы сплавления. В связи с различием величин этих коэффициентов по границе сплавления и в прилегающих объемах шва и основного металла при нагревах и охлаждениях возникают напряжения и развиваются пластические деформации, тем большие, чем больше различие в значениях коэффициентов тепловых расширений. Разрушения таких соединений происходят в результате термоциклической усталости и в значительной степени зависят от соотношений химических составов шва и основного металла. Усредненные значения коэффициентов теплового расширения сталей и сплавов на никелевой основе приведены в табл. 1.1. Таблица 1.1 Коэффициенты теплового расширения различных сталей и сплавов на никелевой основе Марка стали и тип легирования металла шаг а-10" в интервале температур в °С Структурный класс 20—200 20-400 20-600 20-700 Феррито-перлитный CT-20, 15ХМ, 12Х1МФ, 34ХНЗМФ, Э42А 11,4— 12,6 12,8— 13,7 13,6— 14,4 13,8— 13,9 Ферритный и феррито-мартенсит-ный 1X13, Х17Н2, 18Х11МБФ, ЭФ-13 10,3— 10,5 11,0— 11,6 11,5-12,4 — 12,0 Аустенит-ный Х18Н10Т, Х23Н18, Х16Н13М2Б, X13H35B3T, ЭА1-М2Б, ЭА-ЗМ6 14,6— 17.0 15,4— 17,5 16,0— 18,2 17,8-18,6 Феррито-аустенит-ный Х25Н5ТМФ, ЭАФ-1МФ 13.2— 14,0 14,0— 14,8 — — На никелевой основе Х16Н80ТНЮ, Х15Н60М7 — 12,1 12,7— 14,0 13,6— 14,9 — 15,6 Различие почти в 1,5 раза значений термического коэффициента расширения аустенита и феррито-перлитных сталей приводит к развитию значительных пластических деформаций в разнородных сварных соединениях при теплосменах и к снижению в связи с этим ряда эксплуатационных характеристик. Меньшая разница в этих коэффициентах у феррито-перлитных сталей и сплавов на никелевой основе позволяет получать более стабильное качество сварных соединений. Например, во время испытаний на длитель 38 ную прочность с циклическим изменением температуры сварные соединения со швами на никелевой основе показали более высокие результаты, чем соединения со швами на железной основе (рис. 1.14). С повышением температуры хрупкие разрушения сварных соединений с аустенитными швами происходят заметно раньше, чем соединений со швами на никелевой основе. Так, при швах типа Х16Н25Н6 они возникали после 19—25 циклов (нагрев в течение 1 ч, затем выдержка при 580—650° С 6 ч, и после этого охла "J б,аг/мм2 20 10 2 4 6 8102 2 Ч 6 8103 2 4 6 810* 2 4-6 8 105 Рис. 1.14. Длительная прочность сварных соединений стали 12Х1НФ с аустенитными швами различного состава при циклически изменяющейся температуре: а — первая плавка стали; б — вторая плавка стали; — электроды Х15Н60М7; О — электроды Х15Н25М6 (после сварки ["отпуск 700° С — 5 н) ждение до 50° С в течение 1 ч), т. е. через 150—200 ч испытания, а при швах на никелевой основе типа Х15Н60М7 они образовывались через 160—200 циклов (1300—1700 ч испытаний). При этом соединения имели большую пластичность, хотя разрушения локализовались вблизи границы сплавления [29]. Известны аналогичные результаты, показывающие снижение характеристик сварных соединений перлитных сталей, выполненных аустенитными швами типа Х18Н9Б, после циклических испытаний в сравнении с испытаниями при постоянной температуре [85], а также значительно большее время для разрушений и количество циклов, выдерживаемое соединениями со швами на базе никелевых сплавов Х10Н50Б2 и Х15Н70Б2 при максимальной температуре в цикле 593° С и различной длительности каждого цикла [85, 81]. В связи с этим в ряде случаев является целесообразным выполнять швы в таких разнородных соединениях, работающих в условиях теплосмен, сварочными материалами, дающими металл шва в виде сплава на никелевой основе, или же осуществлять 39
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 17 18 19 20 21 22 23... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
