Сварочные материалы
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 72 73 74 75 76 77 78... 136 137 138
|
|
|
|
Однако не только состав покрытия определяет состав шлака и технологические характеристики электродов. Например, если в составе электродного стержня есть элементы с высокой степенью сродства к кислороду, такие, как алюминий или титан, то они могут выгорать за счет взаимодействия с окислами покрытия. При аустенитном стержне, содержащем 5% А1 (марганцевоалюминие-вая сталь), даже наличие сухого остатка жидкого стекла дает заметное развитие реакции 4А1 + ЗБЮ,— 2А1-А + ЗБі. 10818020494 Приняв типовое количество БЮз в сухом остатке 8% от веса покрытия (см. табл. III.7, III.8) и относительный вес покрытия 0,4 и считая, что если такая реакция А1 и 5Ю2 пройдет до с84 конца, то в наплавленном металле появится 0,4-0,08 -^"¿0,015 ....0,08 204 или 1,551, а в шлаке вместо 8 вес. ч. ЬЮ2 появится -^д я* 11,3% А1203 (где коэффициент 0,8 в знаменателе приближенно принят как переводной из весовых частей в проценты, который при покрытии УОНИ-13/45 равен 0,703, а при ЦМ-7 — 0,79). 108 При этом из стержня выгорит 1,5 -р 1,9% А1. Такая замена ~2% А1 кремнием (—1,5%) может недопустимо ухудшить свойства металла, а замена —10% 5Ю2 в шлаке 11 % А12Оэ может ухудшить шлак (резко изменить температуру плавления, вязкость и т. п.). Подобный характер взаимодействия, правда в меньшей степени, может иметь место и при наличии сильных раскислителей в свариваемом металле. Так, при сварке марганцевоалюминиевой стали хромоникелевыми аустенитными электродами, содержащими в покрытии ЭЮ-г, за счет выгорания А1 в сварочной ванне шлак обогащается А1203 примерно на 5%, что в ряде случаев приводит к его резкому ухудшению (например, к сильному "пригару" шлака к металлу за счет образования шпинелей; это весьма усложняет его удаление со швов). Вообще в сложных шлаковых системах, получающихся при сварке в процессе остывания, образуются различные комплексные соединения. Например, в шлаках фтористокальциевых покрытий, в частности электродов типа УОНИ-13, образуется соединение^, по составу отвечающее минералу куспидин с формулой ЗСаО-25Ю2-СаР2 при соотношении молярных весов 168 : 120 : 78. Если сосчитать возможное количество куспидина в шлаке, приведенном в табл. II 1.7, то получим, что его максимальное количество будет лимитироваться количеством СаР2. Так, в шлаке .М= 0,127 моля Са¥2; это количество может связать в куспидин 78 154 2-0,127 = 0,254 моля БЮ, или -¿-= 0,254, т. е. 15,3% 5Ю2 (в шлаке 5Ю2 более 30%). Соответственно СаО в куспидине будет 3-0,127 = 0,381 моля, или = 0,381, или уСа0 = 21,3% (в шлаке —42% СаО). Тогда общее количество куспидина в шлаке может быть 9,9 + 15,3 + 21,3 = 46,5%. Экспериментальные исследования П. П. Митриса показали, что при примерном одинаковом составе наплавленного металла увеличение куспидина в шлаке с —20 до —50% повышает ударную вязкость металла, что может быть объяснено большим очищением металла от неметаллических примесей. Дальнейшее увеличение куспидина в шлаке до —70% ударную вязкость малоуглеродистых швов не увеличивает. Отдельные опыты показывают благоприятную характеристику сварочных шлаков при наличии в них значительных количеств монтичеллита (СаО-А^О-5Ю2). В связи с большим разнообразием сварочных плавящихся электродов во всех передовых в техническом отношении странах для этих электродов разрабатываются классификационные признаки и общие требования. В СССР имеется несколько ГОСТов на стальные электроды для сварки. Общие технические требования, регламентация размеров, требования к внешнему виду, допуски на эксцентричность покрытия (не центральное расположение стержня в электроде), на механическую прочность и влагостойкость покрытия, правила приемки и методы испытания электродов, а также требования к содержанию паспорта электродов (документа, характеризующего технические характеристики конкретной марки электродов) сформулированы в ГОСТе 9466—60. Стальные электроды для сварки углеродистых и легированных конструкционных и теплостойких сталей должны отвечать требованиям не только ГОСТа 9466—60, но и ГОСТа 9467—60. Требования ГОСТа 9467—60 по группам типов электродов для углеродистых и легированных конструкционных сталей (см. приложение III) классифицируются по обеспечиваемым электродам механическим свойствам наплавленного металла (или только для электродов диаметром й 2,5 мм — по механическим свойствам сварных соединений) и допустимым пределам содержания серы и фосфора в наплавленном металле. Классификация типов электродов для сварки легированных теплостойких сталей (см. приложение IV) кроме механических свойств, определяемых при нормальной температуре после предусмотренной паспортом термической обработки, формулирует требования к химическому составу наплавленного металла как по основным легирующим элементам (С, 51, Мп, Сг, Мо, V, 1МЬ), так и по вредным примесям (5, Р). 155
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 72 73 74 75 76 77 78... 136 137 138
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
