Технология упрочнения. Технологические методы упрочнения. В 2 т. Т. 2.
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 77 78 79 80 81 82 83... 339 340 341
|
|
|
|
Величина среднего давления в контакте gc и число циклов нагружения п определяются по формулам: П = — =-±-, где Рн нормальная сила деформирования; Я радиус инструмента; п глубина внедрения инструмента в деталь; V] коэффициент, учитывающий увеличение длины контакта инструмента с деталью при переходе от статистического внедрения к качению и изменяющийся в зависимости от исходной твердости материала; 8 подача упрочняющего инструмента; 1К длина контакта инструмента с деталью. Глубина внедрения п инструмента в деталь при прочих равных условиях зависит от исходной твердости материала. Поэтому, если учесть, что максимальный наклеп материала определяется сочетанием оптимального давления в контакте с оптимальным числом циклов нагружения, т.е. Д Н^"х= * (8пт; "снгЛ то Разброс исходной твердости деталей в пределах партии приведет к отклонению и от оптимальных значений, а значит, и к разбросу твердости после упрочнения. Отсюда следует, что при прочих равных условиях, максимальное упрочнение деталей с минимальной исходной твердостью в пределах партии может быть достигнуто при меньших средних давлениях по сравнению с давлениями, необходимыми для максимального упрочнения деталей с наибольшей исходной твердостью, что подтверждается экспериментом. Таким образом, для получения оптимального наклепа в пределах всей партии деталей величина нормальной силы деформирования должна выбираться в соответствии с исходной твердостью упрочняемых деталей. Иначе говоря, необходимо обеспечить управление силой деформирования в функции вида Рн = г(НУисх). Величину исходной твердости деталей в процессе упрочнения можно косвенно оценить путем измерения величины внедрения упрочняющего инструмента в деталь и по результатам этого измерения управлять величиной усилия. 160 4, Надежность шариков в гидродробеструйных установках Несмотря на то, что после гидродробеструйной обработки (ГДО) шариками с СОЖ качество деталей лучше, чем после Ціобеструйной обработки (ДО) сухой дробью, особенно литой Чугунной или стальной (после ГДО предел выносливости деталей §МШс, чем после ДО более чем на 30%, надежность в 1,5-4 (Ми, шероховатость ниже в 2-3 раза и т.д.), на некоторых Мюднх не внедряют более предовой процесс ППД из-за высокой (Мнимости шариков по сравнению со стоимостью обычной дроби. Однако вследствие усиленного износа дроби при сухом трении и Повышенных скоростях соударения (V 50 м/с) удельная Ноимость шариков, входящая в стоимость упрочняемых деталей, при ГДО в 20-80 раз меньше, чем стоимость дроби при ДО. Ниже приводится теоретико-вероятностная оценка надеж-тнчпи шариков, используемых в гидродробеструйных эжекторных установках ГДЭУ, где из-за применения в качестве СОЖ минимального масла и наличия полужикостного трения перенос ч"и тиц с шарика на деталь практически исключен. С целью ркематизации условной задачи рассмотрен случай упрочнения Плоской поверхности детали, где все удары шариками в потоке дроби совершаются под прямым углом. Мысленно разобьем поверхность шарика диаметром В на і участков, имеющих площадь контакта шарика с деталью при ударе Як: с п(2.59) -"к где 3|п площадь шарика, 8Ш= 4тгК2; 8к площадь области контакта шарика с упрочняемой поверхностью, Бк = лг2; К радиус шарика; г радиус круга остаточной деформации; е степень деформации, е = — = —; Т| коэффициент, учитывающий несплошность укладки отпечаток лунок на поверхности шарика, т| = 0,8. Для выхода шарика из строя необходимо, чтобы он N раз ударился об упрочняемую поверхность ^-тым участком. При этом на рассматриваемом участке будет наблюдаться пульсирующий цикл контактных напряжений. На основе уравнения наклонной ветви кривой усталости типа кривых Веллера и полулогарифмических координатах получим стрЧ3 = а^0 ,(2-60) 161
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 77 78 79 80 81 82 83... 339 340 341
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
