Сварка разнородных металлов и сплавов
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 96 97 98 99 100 101 102... 238 239 240
|
|
|
|
Рис. 42. Формы сварного шва в поперечном сечении при проплавлении: а — тали; б — бронзы со сталью (толщина бронзовой накладки 2 мм); в — бронзы зонтальную поверхность для того, чтобы при его проплавлении положение фокуса электронного пучка оставалось неизменным относительно поверхности образца. Если имеет место проплавление бронзы и стали, параметры шва мало зависят от толщины бронзовой накладки. Причем для появления рассматриваемого эффекта достаточны очень малые добавки как бронзы в сталь, так и стали в бронзу. Не вдаваясь в анализ явлений, сопутствующих электроннолучевой сварке, отметим, что авторы работы [53 ] объясняют наблюдаемое при сварке сужение швов и увеличение проплавляющей способности пучка электронов его дополнительной фокусировкой. В работе [142] в процессе электронно-лучевой сварки меди М1 со сталью 20 наблюдалось явление смещения электронного пучка на сталь (скачки электронного пучка) в случае установки электронного пучка на медь. При электронно-лучевой сварке меди с никелем отмечено колебание пучка электронов в поперечном направлении, вызванное, по утверждению авторов [196], остаточным магнетизмом никеля и неизвестным внешним электромагнитным эффектом. По литературным данным, снижение эффективного КПД нагрева изделия при аргонодуговой сварке меди М1б с железом (низкоуглеродистой сталью) по отбортовке объясняется отклонением дуги к железу, характерным для сварки указанного сочетания металлов. При сварке толстолистовых разнородных соединений сталей 12Х18Н10Т + 09Г2С вследствие действия электромагнитных сил проплавление перлитной стали вдвое больше, чем стали 12Х18НШТ (немагнитной); формирование швов при этом неудовлетворительное (широкий шов с неровной поверхностью и шлаковыми включениями). Для компенсации магнитного дутья рекомендуется [85] при автоматической и ручной сварке смещать электрод на одну треть от центра соединения в сторону аустенитной стали, чтобы обеспечить ее сплавление с металлом шва. Для сварки характерно также то, что вследствие значительного различия в коэффициентах линейного расширения между соединяемыми металлами возникают большие напряжения. Если для однородных соединений снятие напряжений после сварки возможно путем термообработки, то для большинства сварных соединений из разнородных металлов такой способ неприемлем. Коэффициенты линейного расширения двух металлов, подлежа-щих~соединению друг с другом, должны быть известны и сравнены. Если установлено, что коэффициенты линейного расширения соединяемой пары близки друг к другу, то какое-либо особое затруднение во 1время сварки отсутствует. Если же имеется значительное различие между ними, то эту трудность можно преодолеть более высоким предварительным подогревом металла, обладающего меньшим коэффициентом линейного расширения. Другой путь — применение 4* 99
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 96 97 98 99 100 101 102... 238 239 240
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
