Если положить приближенно, что
полное сопротивление стыкового контакта
(ЗЛО)то, учитывая (1.69), (1.70), (1.10) получаем:
С учетом выражения (1.6)
0О. д«
Зот; для холодного контакта при б ==
6Х0Я
(3.11)И тогда, раскрывая (ЗЛО), получаем:
Для холодного контакта, о
котором идет речь, следует заметить, что всегда р <
от, и соответственно число Z не
выходит за пределы единицы. Для такого значения Z
оказывается вполне достаточным произвести замену у" 1—e~z
»0,85 У Z.
Тогда
На основе этих вычислений с
достаточной точностью можно определить
(3.12)Эта формула значительно проще,
чем формулы п. 1.4, но и менее точна. Тем не менее она показывает,
что самыми главными факторами, определяющими сопротивление контакта,
являются давление, которое осуществляется при контактировании, и
диаметр стержней. Для стержней диаметром 10—25 мм используются
сравнительно мягкие режимы нагрева. Если иметь в виду
идеализированную подготовку стержней под сварку, то торцевые их
поверхности должны быть свободны не только от оксидных пленок, но и
других загрязнений. Мало того, для симметричного тепловыделения в
контакте торец, по крайней мере, одного стержня должен быть сферическим,
большого радиуса кривизны, а второй — пло-«ким или тоже
сферическим.
Для таких именно идеализированных
условий только и пригодна формула (3.12). Рассчитаем по ней значения
сопротивлений: контакта и металла стержней. При этом определим средние
значения того и другого за период нагрева: среднее значение
сопротивления контакта будет Як.ц> —
#ко/2, а металла Ru —
128
