относятся к легированным
металлам, способным принимать резкую (1—3—/) или умеренную
(1—2—/)
закалку.
Все эти кривые твердости
показаны как типовые для сварных соединений, не подвергнутых после
выключения сварочного тока каким-либо термомеханическим операциям.
Операции такого рода, следующие непосредственно в том же цикле сварки,
способны обеспечивать все современные точечные машины. Структура
самого ядра как типовая была представлена на рис. 4.2. Кристаллизация по
схеме нижней части рис. 4.2, а, когда
столбчатые дендриты непосредственно стыкуются друг с другом по
плоскости контакта, характерна для металлов и сплавов, обладающих
малым интервалом температур кристаллизации. Сюда относятся многие
высоколегированные, жаропрочные и коррозионно-стойкие стали, а также
сплавы титана, циркония и магниевые.
Сплавы алюминия обладают
относительно большим пределом температур кристаллизации. Для них в средней
зоне ядра характерен переход столбчатых кристаллов в мелкозернистые
раз-ориентированные (верхняя схема на рис. 4.2, а), Для
ядра и его структуры следует еще раз подчеркнуть главное: важны его
размеры, но не структура. В ядре сварной точки стальных деталей
допускаются единичные поры, раковины и даже трещины, если их размер не
превышает V4—V3 высоты ядра. Такого рода дефекты не
оказывяют заметного влияния не только на статическую, но даже и на
вибрационную прочность. Вот насколько сильно для точечно-сварного
соединения сказываются концентрации напряжений вокруг ядра. Именно
они и определяют, прочностную картину в целом. В связи с этим значительно
больший интерес вызывает структура зоны термического влияния вокруг ядра,
а не структура ядра. Структура зоны термического влияния управляется
и регулируется посредством электротермомеханических операций, которые
осуществляются непосредственно после кристаллизации ядра. Эти
операции вписываются в общую программу сварочного цикла и должны быть
рассмотрены отдельно, с некоторыми подробностями.
4.2. Технологические циклы точечной сварки
Главным и самым ответственным
моментом в формировании ядра сварной точки является первая операция —
нагрев. Наиболее отчетливую связь основных переменных,
обусловливающих начальный процесс нагрева свариваемого контакта, дает
формула (2.79).
Как видно, главными переменными
являются: плотность тока i,
начальное электрическое сопротивление контакта шероховатых
поверхностей гмг0, сопротивление оксидных наслоений
гпл0 ил — показатель формы кривой сварочного
тока. Для первого момента включения тока можно считать, что расплавленный
диск из двух слоев пирамидальных шероховатостей образуется в
результате
