По кривой намагничивания среднее
значение магнитной проницаемости р = 4.
Эквивалентная глубина проникания тока [см. формулу (2.16)]
бэкв = 5000 у
ш„24.50
= 1,6 см.
Поперечный размер зоны растекания
тока по середине листа в начальный момент включения тока по формуле (2.25)
Ь0 = 1,6/(2,64 + 0,5) = 0,51 см. Составляющая полного сопротивления
контакта, определяемая объемным сопротивлением металла по формуле
(2.23)
_
2-4р„6 2-4-20-0.25 „ „ Гп0 - ndab0 ~ 3,14-0,69.0,51 ~ бЬ
MKUM-
Полное сопротивление холодного
контакта для грубой зачистки 36 + 28 == 64
мкОм, для холоднокатаных листов 74
мкОм. Эта разница в сопротивлениях холодных контактов на
конечном размере диаметра ядра скажется только в долях миллиметра, т. е.
несущественно. И если будет задано такое время включения тока и сжатия,
что диаметр ядра будет действительно получаться равным 9 мм, то сопротивление сваренной точки в момент
выключения тока окажется близким к значению
гт= ртЛ/Л„ == 140-0,25/0,636 = 55 мкОм.
Как видно, расчет согласуется с
опытными данными (рис. 1.27), которые
говорят о близких друг другу сопротивлениях: RKm
да гт.
После того как определены из
таблиц или критериально рассчитаны сварочные токи и давления,
определяются токи шунтирования и вторичное напряжение холостого хода
машины. Для того чтобы иметь случай убедиться в реальности токов
шунтирования и достоверности метода расчета, рассмотрим следующий
конкретный пример: из СтЗ свариваются две пластины толщиной 4 + 4 мм, шириной 100
мм. Сварочный ток для единичной точки 14
кА. Диаметр точки dr
= 14 мм. Первый случай —
расстояние между центрами точен 1 — 6 см.
Тогда
Цй\ = 6/1,4 == 4,3.
Для этого отношения по кривой
рис. 2.9 находим h3/l = ==
1,45. Следовательно, ширина эквивалентной полосы hg = 8,7
см. В данном случае ток
распространяется на ширину Ад, меньшую,
чем реальная ширина пластины, что объясняется, как видно, близким
расположением точек. Сопротивление горячей точки
Падение напряжения на этом сопротивлении
Um = r./lO-" == 14 000-36-10"» =» 0,5
В.
