толщине 4 -f 4 мм шунтирование
очень сильное. Для того чтобы в таких условиях обеспечивать диаметр точки
тем же размером 14 мм, для второй точки надо поднимать вторичное
напряжение более чем в 1,5 раза или увеличивать время включения тока или
же регулировать оба эти параметра согласно показаниям критерия
К.
Рассмотрим второй случай для тех
же деталей относительно малого шунтирования, когда расстояние между
центрами точек составит, напримрп 900
ш Тпгпя-
т. е. если бы сваривались
бесконечно протяженные листы, то ток растекался бы на 200 мм. Однако в
данном случае ширина пластин только 100 мм. Следовательно, эту реальную
ширину и считаем как hg.
Тогда
По кривой, приведенной на
рис. 4.ш,
Совпадение расчетных данных с
опытной кривой (см. рис. 2.10) хорошее. Таким образом, при сварке стальных
деталей даже средних толщин пренебрегать токами шунтирования нельзя.
Расчеты показали также, что при сварке магнитного металла величина Zm
заметно превышает величину сопротивления постоянному току
^ош. Если же дело идет о сварке немагнитного металла
(коррозионно-стойкой стали, сплавах титана), то активное
сопротивление Rom
получается немалое, а токи шунтирования не столь значительны отличие
от токов при сварке таких металлов, как алюминиевые и магниевые сплавы и
латуни. Удельное сопротивление мало и сравнительно слабо выражен
поверхностный эффект, благодаря которому приходится рассчитывать не Ът,
а только активное сопротивление по формуле (2.29), которое мало
отличается от того, что определяется по формуле (2.32) или
(2.33).
Если сварка идет на постоянном
токе, то в цепи шунтирования действует чисто активное сопротивление.
Явление шунтирования обязывает технологов ставить точки обязательно одну
за другой (/—2—3,
рис. 4.11) последовательно. Сваривая точку 2 между
созданными ранее / и 3,
получаем двойное шунтирование. Если же точки ставятся в линию,
последовательно одна за другой, то Шунтирование надо учитывать только из
свариваемой третьей в сваренную вторую. Можно убедиться,, то в
первую точку ток
J 88
