Технология и оборудование контактной сварки: Учебник
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо
Если Вы являетесь автором данной книги и её распространение ущемляет Ваши авторские права или если Вы хотите внести изменения в данный документ или опубликовать новую книгу свяжитесь с нами по по .
Страницы: 1 2 3... 167 168 169 170 171 172 173... 251 252 253
|
|
|
|
роднстой стали 60—50 мм/с, низкоуглеродистой стали 60—80 мм/с, для сложнолегироваиных сталей 80—100 мм/с и для алюминиевых сплавов и других легкоокисляющнхся металлов 150—200 мм/с и выше. Сила тока при осадке резко увеличивается вследствие исчезновения контактного сопротивления. Его выключают в середине или в первой половине осадки. Задержка выключения тока может привести к перегреву металла в зоне сварки. Во время осадки силу тока уменьшают путем фазового регулирования. При этом момент включения тока осадки меньше влияет на перегрев металла. Давление осадки Рос выбирают в зависимости от природы свариваемого металла и степени нх нагрева. Прн сварке непрерывны.м оплавлением р^с для низкоуглеродистых сталей составляет 60—80 ЛШа, для высокоуглеродистых сталей 100—120 МПа, для аустенитных сталей 150—220 ЛШа и для алюминиевых сплавов 120—150 Л\Па. При сварке сталей с предварительным подогревом это давление снижается на 30—50 %. Усилие осадки в основном определяет величину осадки. Усилие растет с повышением интенсивности окисления, а также с увеличением пути, по которому может быть удален расплавленный металл с образовавшимися оксидами. Чрезмерная осадка снижает пластичность соединения. Усилие зажатия ^ааж находится в прямой зависимости от усилияосадки Foe, если детали зажиматотся в зажимах без фиксирующих упорных приспособлений. fgj„ определяют по коэффициентам трення между деталями и губками /i и или по коэффициенту зажатия Лдаж Р8а;к — Рoc/(/l ~Ь /2)1 '^зан; — ^заж/^ис Коэффиниенты зависят от состояния поверхности детали, материала и конструкции губок. Ориентировочно Л^аж равен 1,5—2 для труб и прутков из углеродистой стали и 2,2—3 из хромоникелевой стали, и, соответственно 2,3—3,2 и 2,7—3,5 для нетравленного и травленого стальных листов. Насечка на губках снижает k^,^ до 0,8—1. Прн стыковой сварке кольцевых деталей возникает шунтирование тока через кольцо, это требует существенного увеличения мощности (до 50 %) по сравнению с соединением деталей незамкнутой формы. Ток шунтирования /щ по мере нагрева шунтирующей ветви постепенно снижается. Подсчитать его можно по формуле где — сопротивление в месте касания торцов деталей; Я^т — сопротивление выступающих концов, свариваемых деталей; 2ш — общее сопрот11вление шунтирующей ветви, Z^ — y^Riu + А'ш, здесь Кш ч — соответственно активное и индуктивное сопротивления шунтирующей ветви. Вследствие нагрева шунтирующего звена ток шунтирования в заключительной стадии процесса сварки значительно меньше. После стыковой сварки в месте стыка образуется утолщение металла (грат), состоящее из высаженного металла и его оксидов. 171
Карта
|
|
|
|
|
|
|
|
Страницы: 1 2 3... 167 168 169 170 171 172 173... 251 252 253
Внимание! эта страница распознана автоматически, поэтому мы не гарантируем, что она не содержит ошибок. Для того, чтобы увидеть оригинал, Вам необходимо скачать книгу |
