Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов

Листать книгу

Страницы: ... ... ...

скачать книгу Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов

Поэтому целесообразно было определить работоспособность трубчатых биметаллических переходников, полученных клинопрессовой сваркой в условиях, близких к эксплуатационным
...
При испытании указанных переходников на внутреннее давление они разрушились по алюминиевой их части при температуре испытания 573 К и не разрушились при температуре испытания 293 и 77 К
...
Разрушение переходников с углом заточки стальной и титановой деталей а - 0,34 рад по алюминиевому сплаву даже при температуре испытания 77 К, вероятно, обусловлено относительно небольшими значениями тангенциальных напряжений среза в зоне контакта соединяемых металлов и развитой поверхностью сварки
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Нагрев биметаллических соединений до 823 Клри длительности до 6 ч приводит к резкому увеличению толщины слоя интерметаллидных фаз в соединениях алюминиевых сплавов со сталью и к незначительному - с титановым сплавом ВТб
...
Переходники из металлов, близких по твердостиИз литературных данных известно, что между титаном и железом образуются, по крайней мере, два интерметаллидных соединения (TiFen TiFe,), обладающих высокой твердостью и хрупкостью
...
Козак привела' принципиальную технологию изготовления сваркой взрывом и последующей теплой прокаткой тонколистового биметалла титан - сталь, обладающего после соответствующей термообработки достаточными прочностными и пластическими характеристиками
...
Однако применение в качестве метаемой заготовки листа из титана толщиной более 5 • 10"3 м приводит к образованию в зоне контакта хрупкого интерметаллидного слоя
...
Качественные соединения сталей с титановыми сплавами больших толщин при сварке взрывом могут быть получены только через прослойки из промежуточных металлов, имеющих ряд свойств, близких соединяемым металлам
...
При сварке титановых сплавов со сталью 12Х18Н9Т этим условиям в большей степени удовлетворяют такие металлы, как тантал или ниобий со стороны титана и медь или ее сплавы со стороны стали
...
При этом на конусный конец одной детали предварительно наваривают слой металла, имеющего значительно меньшую, твердость, а в торцовой части другой детали делают выемку конической формы 193ЦСхема процесса клинопрессовой сварки разнородных металлов, близких по твердости, показана на рис
...
Активация контактных поверхностей обеспечивается' предварительным нагревом деталей перед сваркой и контактной пластической деформацией соединяемых металлов в тонких приповерхностных слоях в процессе выдавливания алюминием
...
Нагрев биметаллических соединений до 823 Клри длительности до 6 ч приводит к резкому увеличению толщины слоя интерметаллидных фаз в соединениях алюминиевых сплавов со сталью и к незначительному - с титановым сплавом ВТб
...
Часть биметаллического переходника, которой он приваривается к титановой трубе в условиях цеха, выполнена из титанового сплава, другая его часть - стальная
...
Биметаллический трубчатый переходник (ВТб — Al — 12Х18Н9Т) с гладким (а) и ступенчатым (б) внутренним диаметромf Требования по чистоте механической обработки свариваемых деталей, подготовка их рабочих поверхностей перед сваркой и контроль качества сварных соединений были теми же, как и при сварке алюминиево-стальных и алюминиево-титановых трубчатых переходников
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжениемУгол конуса на свари- Испытание растяжением Металлваемых деталях, рад -напряжение, место разруше-МПанияПри испытании биметаллических переходников внутренним давлением 60 МПа все они не разрушились
...
При испытании растяжением разрушились по месту соединения только переходники с углом заточки соединяемых деталей а = 0,34 рад, в которых в качестве прослойки использовали сплавы АМг и АМгЗ, что объясняется их низкой прочностью
...
Биметаллические переходники с таким же углом заточки соединяемых деталей, но с металлом прослойки из алюминиевых сплавов АК8 и Д20 разрушились по их стальной части
...
Биметаллический трубчатый переходник (ВТб — Al — 12Х18Н9Т) с гладким (а) и ступенчатым (б) внутренним диаметромf Требования по чистоте механической обработки свариваемых деталей, подготовка их рабочих поверхностей перед сваркой и контроль качества сварных соединений были теми же, как и при сварке алюминиево-стальных и алюминиево-титановых трубчатых переходников
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжениемУгол конуса на свари- Испытание растяжением Металлваемых деталях, рад -напряжение, место разруше-МПанияПри испытании биметаллических переходников внутренним давлением 60 МПа все они не разрушились
...
Высокие удельные прочность и модуль упругости по сравнению с теми же характеристиками высокопрочных алюминиевых и титановых сплавов дают основание считать его перспективным конструкционным материалом при изготовлении летательных аппаратов, где одним из главных требования является снижение массы
...
Преимущество цилиндрических корпусов из композиционного материала заключается также в возможности достижения временного сопротивления разрыву в поперечном направлении в два раза большего, чем в направлении оси
...
При сварке плавлением волокна бора разупрочняются,и в переходной зоне с металлом матрицы образуется хрупкий интерметаллид, вследствие чего снижаются его прочностные свойства
...
Высокая прочность композиционных материалов в направлении армирования приводит к необходимости нагружения труб и цилиндрических корпусов из этих материалов только через металл матрицы на их внутренней и наружной поверхности
...
Использование развитой поверхности контакта между законцовками из обычного конструкционного сплава и трубой или корпусом из композиционного материала позволяет приложить к указанным конструктивным элементам значительные по величине усилия при относительно низких значениях напряжения на контактной поверхности
...
Однако невозможность пластической деформации композиционного материала в направлении армирования и высокая хрупкость волокон бора создают определенные трудности в использовании твердофазных способов сварки (сварка трением, взрывом и др
...
Высокие удельные прочность и модуль упругости по сравнению с теми же характеристиками высокопрочных алюминиевых и титановых сплавов дают основание считать его перспективным конструкционным материалом при изготовлении летательных аппаратов, где одним из главных требования является снижение массы
...
Давление впрессовывания получают за счет термических напряжений, возникающих при нагреве двух коаксильно собранных жестких цилиндров с различными коэффициентами термического расширения (КТР)
...
В процессе нагрева собранного приспособления до 0,7 — 0,9 от температуры плавления наиболее легкоплавкого из соединяемых металлов сократится расстояние между рабочими поверхностями оправки и обоймы вследствие разности их КТР и выступы ("клинья") резьбы впрессуются в плакировочные слои трубы (корпуса) из композиционного материала
...
Схема получения соединения клинопрессовой сваркой законцовки из алюминиевого или титанового сплава с трубой из композиционного материала алюминий — бор с продольным армированиемРис
...
Изменение размеров элементов приспособления и соединяемых деталей при клинопрессовой сварке трубы из композиционного материала АДЗЗ — бор с продольным армированием с законцовкой из сплавов алюмидия Д20 и титана ВТ6
...
Схема получения соединения клинопрессовой сваркой законцовки из алюминиевого или титанового сплава с трубой из композиционного материала алюминий — бор с продольным армированиемРис
...
Изменение размеров элементов приспособления и соединяемых деталей при клинопрессовой сварке трубы из композиционного материала АДЗЗ — бор с продольным армированием с законцовкой из сплавов алюмидия Д20 и титана ВТ6
...
Электрические нагреватели, расположенные по высоте печи, выполнены из двух секций, что дает возможность поддерживать температуру нагрева по высоте печи в пределах ± 5 К
...
Применение сменных контейнеров позволило совместить операции создания в контейнере защитной среды, его нагрева и охлаждения и тем самым повысить производительность печи
...
Удаляя оправку и обойму приспособления для клинопрессовой сварки, нолучили трубу из композиционного материала АДЗЗ с законцовками из алюминиевого сплава Д20 (рис
...
Так как КТР материала трубы из композиционного материала АДЗЗ - бор в направлении ее диаметра и материала, законцовки (алюминиевый сплав Д20) примерно одинаковы, то смещение указанных радиусов вызвано пластической деформацией при нагреве (осадкой) материала наружной детали законцовки
...
Такое несоответствие размеров Лф и Гзак нежелательно, так как может привести к потере устойчивости стенки трубы, к преждевре менному ее разрушению при нагружении сжимающим усилием
...
При охлаждении сборки оправка препятствует уменьшению диаметра законцовки, вследстве различия КТР их материалов и тем самым пластически деформирует ее с увеличением диаметра до заданного размера
...
В работе [ 102] сообщается об успешном использовании законцовок из титанового сплава на трубах из композиционного материала алюминий - бор при изготовлении фермы средней части фюзеляжа многоразового транспортного космического корабля "Space Shuttle"
...
Поэтому целесообразно рассмотреть возможность соединения трубы из композиционного материала алюминий - бор с законцовками из титанового сплава клинопрессовым способом сварки
...
Смещение указанных средних диаметров вызвано пластической деформацией деталей законцовки при нагреве приспособления, а также различием в КТР трубы из композиционного материала в направлении ее диаметра и материала законцовки
...
Уменьшение среднего диаметра законцовки Дзак из титанового сплава ВТб до размера среднего диаметра трубы Г^р из композиционного материала выполняли путем осадки деталей законцовки по их диаметру в процессе нагрева
...
При нагреве происходит пластическое деформирование деталей законцовки на заданную величину вследствие разности • КТР материала законцовки (титановый сплав ВТб) и материала обоймы (молибдена)
...
После удаления обоймы получена труба из композиционного сплава АДЗЗ - бор с приваренными по ее концам законцовками из титанового сплава ВТб, средний диаметр которых £зак равен среднему диаметру трубы [Хц, (рис
...
Толщину стенок оправки и обоймы выбирают, исходя из условия деформации их в упругой зоне под действием давления от пластического деформирования деталей законцовки и давления от впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочные слои Трубы
...
Ход впрессовывания выступов резьбы в плакировочные слои трубы, который в рассматриваемой схеме сварки по своей величине равен высоте выступов резьбы Л, определяют следующим образом
...
Смещение указанных средних диаметров вызвано пластической деформацией деталей законцовки при нагреве приспособления, а также различием в КТР трубы из композиционного материала в направлении ее диаметра и материала законцовки
...
Уменьшение среднего диаметра законцовки Дзак из титанового сплава ВТб до размера среднего диаметра трубы Г^р из композиционного материала выполняли путем осадки деталей законцовки по их диаметру в процессе нагрева
...
Упругая деформация элементов приспособления для клинопрессовой сварки определяется давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочные слои трубы и давлением пластического деформирования наружной и внутренней деталей законцовки
...
Упругая деформация элементов приспособления для клинопрессовой сварки определяется давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочные слои трубы и давлением пластического деформирования наружной и внутренней деталей законцовки
...
Упругая деформация элементов приспособления для клинопрессовой сварки определяется давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочные слои трубы и давлением пластического деформирования наружной и внутренней деталей законцовки
...
Такая укладка армирующих волокон бора, позволяет привести в соответствие прочность цилиндрического корпуса в окружном и продольном направлениях с напряжениями, возникающими в этих направлениях при нагружении его внутренним или наружным давлением
...
Особенность цилиндрического корпуса из композиционного материала алюминий - бор с ортогональным армированием заключается в том, что в отличие от труб из •этого материала с продольным армированием КТР в направлении диаметра корпуса примерно равен КТР волокон бора (7,5 • Ю-6 К )
...
Основными элементами приспособления для клинопрессовой сварки законцовок являются оправка 1 и обойма 2, выполненные из материалов с большим и меньшим КТР соответственно
...
Обойма приспособления для клинопрессовой сварки, выполненная из молибдена, препятствуя термическому расширению алюминиевой законцовки [ линия Мо (Д20) на рис
...
Схема получения соединения клинопрессовой сваркой законцовки из алюминиевого или титанового сплава с цилиндрическим корпусом из композиционного материала с продольным и окружным армированиемРис
...
Обойма приспособления для клинопрессовой сварки, выполненная из молибдена, препятствуя термическому расширению алюминиевой законцовки [ линия Мо (Д20) на рис
...
При этом упругая деформация обоймы будет увеличиваться не только из-за давления пластического деформирования законцовки по ее диаметру, но также и вследствие давления впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой корпуса из композиционного материала
...
Удаляя обойму и оправку приспособления, получили цилиндрический корпус из композиционного материала АДЗЗ — бор с законцовкой по его наружному диаметру из алюминиевого сплава Д20
...
Применение законцовок из титанового сплава позволяет также повысить температуру эксплуатации цилиндрических корпусов из композиционного материала по сравнению с законцовками из алюминиевого сплава
...
Невозможность пластической деформации цилиндрического корпуса из композиционного материала с ортогональным армированием привела к необходимости соединения его с титановой законцовкой только по наружному диаметру
...
Нагревая обойму 2 и охлаждая законцовку 4, при сборке создавали натяг такой величины, чтобы полностью выбрать упругую деформацию сжатия материала законцовки
...
Такой характер сборки законцовки и обоймы приспособления для клинопрессовой сварки вызван необходимостью 'пластически деформировать материал законцовки в процессе нагрева собранного приспособления, практически минуя стадию упругой деформации
...
В противном случае, при сборке, например, по скользящей посадке, разность в перемещениях по диаметру законцовки из титана и обоймы из молибдена при нагреве приспособления для клинопрессовой сварки будет компенсирована упругой деформацией материала законцовки
...
При этом происходит одновременно впрессовывание выступов резьбы титановой законцовки в плакировочный слой цилиндрического корпуса и пластическая деформация законцовки из титанового сплава по ее диаметру
...
Последнее происходит в результате того, что обойма приспособления для клинопрессовой сварки, выполненная из молибдена, препятствуя термическому расширению титановой законцовки (показано линией Мо (ВТб) на рис
...
Оправка приспособления для клинопрессовой сварки из титанового сплава ВТб, увеличиваясь по диаметру при нагреве, будет находиться в зойе, упругой деформации, так как ее КТР незначительно больше КТР цилиндрического корпуса из композиционного материала
...
Изменение размеров элементов приспособления и соединяемых деталей при клинопрессовой сварке цилиндрического корпуса из композиционного материала АДЗЗ — бор с продольным и окружным армированием с законцовкой из титанового сплава ВТб
...
Нагревая обойму 2 и охлаждая законцовку 4, при сборке создавали натяг такой величины, чтобы полностью выбрать упругую деформацию сжатия материала законцовки
...
Такой характер сборки законцовки и обоймы приспособления для клинопрессовой сварки вызван необходимостью 'пластически деформировать материал законцовки в процессе нагрева собранного приспособления, практически минуя стадию упругой деформации
...
В этом случае относительное перемещение £ рабочих поверхностей обоймы приспособления для клинопрессовой сварки и цилиндрического корпуса из композиционного материала, необходимое для впрессовывания выступов резьбы законцовки, равно б = h /2 + m (сварка алюминиевой законцовки); 6 = h /2 (сварка титановой законцовки)
...
Упругая деформация обоймы приспособления для клинопрессовой сварки определяется давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой цилиндрического корпуса и давлением пластического деформирования законцовки по ее диаметру
...
Упругая деформация цилиндрического корпуса будет определяться только давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой алюминия
...
Упругая деформация обоймы приспособления для клинопрессовой сварки определяется давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой цилиндрического корпуса и давлением пластического деформирования законцовки по ее диаметру
...
Упругая деформация цилиндрического корпуса будет определяться только давлением впрессовывания выступов резьбы законцовки в плакировочный слой алюминия
...

Немецко-русский словарь по сварке
Сварочные выпрямители
Электрошлаковая сварка
Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов
Сварка сплавов на основе алюминия и тугоплавких высокоактивных металлов. Учебное пособие
Основы сварочного производства: Учеб. пособие для техн. училищ
Проектирование технологии пайки металлических изделий: Справочник

"Сварка-ЛИБ" - Техническая библиотека сварщика | Сварка, термообработка, материалы, металлы и сплавы

admin

Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов