Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов

Листать книгу

Страницы: ... ... ...

скачать книгу Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов

После впрессовывания и последующего удаления стальной детали, расстояния между линиями деформированной координатной сетки на контактной поверхности алюминия измеряли на микроскопе УИМ-21
...
Степень пластической деформации оценивали, сравнивая шаг исходной координатной сетки с расстоянием Между ее линиями на контактной поверхности алюминиевой детали после впрессовывания в нее стальной детали, и определяли по формулее
...
Весьма незначительное их различие, по-видимому, может быть обусловлено эффектом проскальзывания между поверхностями стальной и алюминиевой детали, которое, естественно, не фиксируется методом координатных сеток
...
Именно на эту возможную весьма малую величину проскальзывания и будет отличаться истинная величина контактного смещения от величины контактной пластической деформации поверхности алюминиевой детали
...
Кроме того, повышение степени пластической деформации алюминиевого сплава в приконтактной зоне из-за проявление деформационного упрочнения увеличивает напряжение течения материала, что также сказывается на повышении уровня контактных напряжений трения на поверхности раздела свариваемых материалов
...
Исследование пластической деформации в контактных приповерхностных слоях более твердого материалаИсследование пластической деформации контактной поверхности стальной детали методом реперных точекДля выяснения величины и характера распределения пластической деформации в приповерхностных слоях стальной детали в процессе клинопрессовой сварки было проведено исследование на образцах, стальную часть которых изготавливали из хромоникелевой стали 12Х18Н9Т с углом заточки а =034 рад, а алюминиевую — из алюминия марки АД1
...
В литературе [ 109] известен метод реперных точек, который применяют для изучения межзеренной и внутризеренной микронеоднородности пластической деформации поликристаллических материалов
...
Данный метод основан на измерении расстояния между реперными точками (отпечатками микротвердости) на поверхности образца до и после протекания процесса деформации
...
Однако в отличие от указанной методики, при которой обычно применяют нагружение пирамидой Виккерса при относительно больших величинах нагрузок, в данной работе, чтобы повысить чувствительность метода и использовать его для регистрации пластцнеской деформации именно в тонкцх поверхностных слоях материала, работали с малыми нагрузками 1—2 гсДля локализации отпечатка в еще более тонких приповерхностных слоях стального образца служила пирамида Кнуппа,
...
Кроме того, повышение степени пластической деформации алюминиевого сплава в приконтактной зоне из-за проявление деформационного упрочнения увеличивает напряжение течения материала, что также сказывается на повышении уровня контактных напряжений трения на поверхности раздела свариваемых материалов
...
Исследование пластической деформации в контактных приповерхностных слоях более твердого материалаИсследование пластической деформации контактной поверхности стальной детали методом реперных точекДля выяснения величины и характера распределения пластической деформации в приповерхностных слоях стальной детали в процессе клинопрессовой сварки было проведено исследование на образцах, стальную часть которых изготавливали из хромоникелевой стали 12Х18Н9Т с углом заточки а =034 рад, а алюминиевую — из алюминия марки АД1
...
В литературе [ 109] известен метод реперных точек, который применяют для изучения межзеренной и внутризеренной микронеоднородности пластической деформации поликристаллических материалов
...
Далее провощав электролитическое полирование деталей в хлорно-уксусном электролите до полного удаления наклепанного слоя, что контролировали методом микротвердости при малых нагрузках на индентор
...
Контроль качества поверхности после электрополирования вели на микроинтерферометре В1ИИ-4- Контактная поверхность изготовленных таким образом стальных детален считалась свободной от наклепанного слоя и остаточных напря-Отпечатки микротвердости (реперные точки) в количестве 50 шт
...
Это объясняется тем, что при приложении сдвиговых на-| ира«гейш в результате взаимодействия различно взаимноориентирован-ных зерен (кристаллитов) и соблюдения условия сплошности материала в • (ранг се его деформирования возможно возникновение растянутых I и сжатых микрообластей
...
При этом процесс пластической «деформации в различных точках (зернах) поверхности стальной детали проте-кает весьма неоднородно и по знаку, и по величине остаточной ,к1*у\»л+ ции, что, вероятно, можно объяснить влиянием анизотропии разнообразием взаимных расположений зерен металла и рязонршем характера напряженного состояния от одного зерна к другому
...
Зимш исть пластической деформации стали в одном случае объясняется пдциф—о§ нагружения ее поверхности силами контактного трения и характером напряженного состояния на границе раздела свариваемых материалов
...
При этом процесс пластической «деформации в различных точках (зернах) поверхности стальной детали проте-кает весьма неоднородно и по знаку, и по величине остаточной ,к1*у\»л+ ции, что, вероятно, можно объяснить влиянием анизотропии разнообразием взаимных расположений зерен металла и рязонршем характера напряженного состояния от одного зерна к другому
...
Зимш исть пластической деформации стали в одном случае объясняется пдциф—о§ нагружения ее поверхности силами контактного трения и характером напряженного состояния на границе раздела свариваемых материалов
...
При этом процесс пластической «деформации в различных точках (зернах) поверхности стальной детали проте-кает весьма неоднородно и по знаку, и по величине остаточной ,к1*у\»л+ ции, что, вероятно, можно объяснить влиянием анизотропии разнообразием взаимных расположений зерен металла и рязонршем характера напряженного состояния от одного зерна к другому
...
Зимш исть пластической деформации стали в одном случае объясняется пдциф—о§ нагружения ее поверхности силами контактного трения и характером напряженного состояния на границе раздела свариваемых материалов
...
При пластической деформации данный материал обладает ярко выраженной анизотропией свойств, его деформация при скольжении происходит главным образом в плоскостях { 111} по кристаллографическим направлениям типа110
...
Контактные рабочие поверхности монокристалла кремния шлифовали и полировали до получения оптически зеркальной поверхности (класс чистоты ^7 146) и затем химически полировали до полного удаления нарушенного полировкой слоя
...
Таким образом, в результате выполненного эксперимента установлено, что в условиях клинопрессовой сварки запрессовка даже значительно более твердого и менее пластичного материала, чем сталь 12Х18Н9Т, приводит к пластическому течению его поверхностных слоев, т
...
Электронномикроскопические исследования микроструктурных особенностей пластической деформации в приконтактном слое более твердого материалаИсследование методом реперных точек при малой глубине внедрения индентора, в также процесса моделирования на бездислокационном кремнии показало наличие пластической деформации в поверхностных слоях более твердого материала в условиях клинопрессовой сварки
...
Более детальное изучение этого процесса и его закономерностей было выполнено прямым физическим методом исследования дислокационной структуры — просвечивающей электронной микроскопией, изучением глубины деформированного поверхностного слоя, характера и закономерностей образования, расположения и трансформации дислокационной структуры в зависимости от основных параметров прбцесса сварки
...
Таким образом, в результате выполненного эксперимента установлено, что в условиях клинопрессовой сварки запрессовка даже значительно более твердого и менее пластичного материала, чем сталь 12Х18Н9Т, приводит к пластическому течению его поверхностных слоев, т
...
Электронномикроскопические исследования микроструктурных особенностей пластической деформации в приконтактном слое более твердого материалаИсследование методом реперных точек при малой глубине внедрения индентора, в также процесса моделирования на бездислокационном кремнии показало наличие пластической деформации в поверхностных слоях более твердого материала в условиях клинопрессовой сварки
...
Более детальное изучение этого процесса и его закономерностей было выполнено прямым физическим методом исследования дислокационной структуры — просвечивающей электронной микроскопией, изучением глубины деформированного поверхностного слоя, характера и закономерностей образования, расположения и трансформации дислокационной структуры в зависимости от основных параметров прбцесса сварки
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Приспособление для электролитического полирования темплета стальной детали и приготовления из него фольги для электронномикроскопических исследований:а — утончение темплета; б — съем металла с рабочей поверхности темплета; 1 — тем-плет стальной детали; 2 — пинцет; 3 — фторопластовая прокладка; 4 — фторопластовая втулка; А Я
...
Тонкую фольгу с контактной поверхности стальной детали после сварки ее с алюминием получали аналогичным образом с той лишь разницей, что после сварки образцов алюминий удаляли растворением в щелочной среде, химически нейтральной к стали 12Х18Н9Т
...
Для послойного анализа дислокационной структуры на заданных глубинах от поверхности применяли метод двусторонней электролитической полировки темплета со строго дозированным снятием слоя металла с центральной части темплета со стороны контактной поверхности
...
Контроль за величиной снятого слоя с рабочей контактной поверхности темплета осуществлялся во времени электрополирования с использованием предварительно построенного графика толщина снятого слоя — время электрополирования
...
Эта закономерность подтвердилась также при макроскопическом анализе контактной поверхности стальной детали, которая после удаления ее из алюминиевой детали полностью покрыта слоем алюминиевого сплава
...
При снижении температуре или изменении других параметров процесса сварки алюминиевый сплав налипает только на отдельных участках контактной поверхности стальной детали
...
Одним из характерных структурных признаков, наблюдаемых при электронномикроскопических исследованиях и свидетельствующих о полноте протекания процесса схватывания и образования прочного сварного соединения, являются дисперсные выделения алюминия в приконтактной зоне стали (рис
...
Они образуются на III стадии объемного взаимодействия вследствие протекания процессов гетеродиффу-зии вблизи контактной границы раздела свариваемых материалов, причем плотность подобных дисперсных выделений резко возрастает с увеличением температуры и времени сварки или времени отжига сварного соединения после сварки
...
Эта закономерность подтвердилась также при макроскопическом анализе контактной поверхности стальной детали, которая после удаления ее из алюминиевой детали полностью покрыта слоем алюминиевого сплава
...
При снижении температуре или изменении других параметров процесса сварки алюминиевый сплав налипает только на отдельных участках контактной поверхности стальной детали
...
Одним из характерных структурных признаков, наблюдаемых при электронномикроскопических исследованиях и свидетельствующих о полноте протекания процесса схватывания и образования прочного сварного соединения, являются дисперсные выделения алюминия в приконтактной зоне стали (рис
...
Они образуются на III стадии объемного взаимодействия вследствие протекания процессов гетеродиффу-зии вблизи контактной границы раздела свариваемых материалов, причем плотность подобных дисперсных выделений резко возрастает с увеличением температуры и времени сварки или времени отжига сварного соединения после сварки
...
Эта закономерность подтвердилась также при макроскопическом анализе контактной поверхности стальной детали, которая после удаления ее из алюминиевой детали полностью покрыта слоем алюминиевого сплава
...
При снижении температуре или изменении других параметров процесса сварки алюминиевый сплав налипает только на отдельных участках контактной поверхности стальной детали
...
Указанная закономерность объясняется увеличением касательной составляющей контактных напряжений при уменьшении угла заточки стальной детали и хорошо коррелирует с металлографическими данными по ямкам травления на кремнии
...
Указанная закономерность объясняется увеличением касательной составляющей контактных напряжений при уменьшении угла заточки стальной детали и хорошо коррелирует с металлографическими данными по ямкам травления на кремнии
...
Эти экспериментальные факты, по-видимому, могут качественно свидетельствовать о том, что вследствие проявления аномальности механических свойств в поверхностных слоях кристаллов все стадии деформационного упрочнения у поверхности стали 12Х18Н9Т как бы сдвинуты по фазе по сравнению с ее объемом, т
...
Эти особенности пластического течения в приповерхностных слоях твердого тела могут проявляться из-за действия сил изображения, фактора повышенной степени гетерогенности поверхности, различия в проявлении механизмов диссипации энергии на дислокациях, движущихся в объеме и у поверхности кристалла, а также особенностей динамики кристаллической решетки вблизи поверхности
...
Эти экспериментальные факты, по-видимому, могут качественно свидетельствовать о том, что вследствие проявления аномальности механических свойств в поверхностных слоях кристаллов все стадии деформационного упрочнения у поверхности стали 12Х18Н9Т как бы сдвинуты по фазе по сравнению с ее объемом, т
...
Эти особенности пластического течения в приповерхностных слоях твердого тела могут проявляться из-за действия сил изображения, фактора повышенной степени гетерогенности поверхности, различия в проявлении механизмов диссипации энергии на дислокациях, движущихся в объеме и у поверхности кристалла, а также особенностей динамики кристаллической решетки вблизи поверхности
...
Кроме собственного барьерного эффекта поверхности, связанного с увеличением поверхностной энергии при выходе дислокаций из кристаллов и образованием ступенек, и барьерного эффекта Крамера, обусловленного образованием в приповерхностных слоях некоторого градиента плотности дислокаций (с/еЬга-слой), может проявляться и барьерное действие окисных и других тверцдд, Рт
...
Такой барьерный эффект окйсного или углеродного покрытия наблюдайся часто непосредственно на флуоресцирующем экране электронного микроскопа в виде специфических "треков", которые образуются при движении и взаимодействии винтовых компонент дислокационной петли с более твердой поверхностной пленкой (рис
...
Кроме того, низкая энергия дефектов упаковки может быть ответственна также за образование плоских дислокационных скоплений, которые наблюдались в данном случае в нержавеющей стали (рис
...
Обычно это является основным противоречием и несоответствием между экспериментальными электрон-номикроскопическими данными и дислокационной моделью в теории деформационного упрочнения Зегера
...
При работе на электронном микроскопе часто встречаются клубковые дислокационные структуры, свидетельствующие о вкладе близкодействующей компоненты напряжений и контактного взаимодействия дислокаций в общем процессе деформационного упрочнения
...
Центрами таких клубковых образований часто являются не только собственные пересечения и переплетения дислокаций, но и карбидная фаза, вокруг которой напутываются дислокации при своем движении (рис
...
Кроме собственного барьерного эффекта поверхности, связанного с увеличением поверхностной энергии при выходе дислокаций из кристаллов и образованием ступенек, и барьерного эффекта Крамера, обусловленного образованием в приповерхностных слоях некоторого градиента плотности дислокаций (с/еЬга-слой), может проявляться и барьерное действие окисных и других тверцдд, Рт
...
Такой барьерный эффект окйсного или углеродного покрытия наблюдайся часто непосредственно на флуоресцирующем экране электронного микроскопа в виде специфических "треков", которые образуются при движении и взаимодействии винтовых компонент дислокационной петли с более твердой поверхностной пленкой (рис
...
Давление на поверхности контакта » определяется механическими свойствами менее твердого из соединяемых металлов при температуре сварки, а также величиной угла заточки детали из более твердого материала и скорости ее впрессовывания
...
Угол заточки впрессовываемой детали влияет также на величину пластической деформации менее твердого из свариваемых металлов в зоне их контакта и тем самым на прочность сварного соединения
...
Конечно, использование запвстнойсгдепы (вакуум, аргон) положительно влияет на образование сварного соединения, но и при клинопрессовой сварке металлов на воздухе можно существенным образом упростить технологию и повысить производительность
...
В процессе ~[" этих экспериментов было рассмотрено влияние на прочность сварных р„ соединений температуры предварительного нагрева деталей, величины *7Хг угла заточки стальной детали, скорости прессования, чистоты механической обработки и подготовки деталей к сварке, а также толщины интер-металлидной прослойки
...
Давление на поверхности контакта » определяется механическими свойствами менее твердого из соединяемых металлов при температуре сварки, а также величиной угла заточки детали из более твердого материала и скорости ее впрессовывания
...
Угол заточки впрессовываемой детали влияет также на величину пластической деформации менее твердого из свариваемых металлов в зоне их контакта и тем самым на прочность сварного соединения
...
Конечно, использование запвстнойсгдепы (вакуум, аргон) положительно влияет на образование сварного соединения, но и при клинопрессовой сварке металлов на воздухе можно существенным образом упростить технологию и повысить производительность
...
Для уменьшения теплопередачи из рабочего пространства электрической печи через штоки приспособления они оборудованы теплоизоляционными прокладками из асбеста 7
...
Термопары подводили через центральные отверстия в подвижном и неподвижном штоках, а их горячий спай укрепляли в отверстии, сделанном непосредственно в свариваемой детали
...
Для локализации места разрушения образцов по сварному соединению алюминиевая их часть имела несколько больший диаметр, чем рабочая часть стальной детали
...
Сварные соединения с таким углом имеют стабильные показатели прочности при всех исследованных режимах сварки и относительно небольшую длину переходной зоны при изготовлении алюминиево-стального трубчатого переходника
...
Первый режим — сварка на воздухе с предварительным нагревом только алюминиевой детали; стальная деталь нагревалась теплопередачей от алюминиевой детали непосредственно в процессе запрессовки
...
Анализ кривых показывает, что заметный рост прочности на сдвиг сварных соединений начинается при нагреве деталей из сплавов АД1 и АМгЗ до температуры выше соответственно: 623 и 673 К — по первому (рис
...
Некоторое уменьшение прочности на сдвиг сварных соединений, полученных при наиболее высоких температурах нагрева деталей, объясняются более полным отжигом деформированных алюминиевых сплавов
...
Некоторое уменьшение прочности на сдвиг сварных соединений, полученных при наиболее высоких температурах нагрева деталей, объясняются более полным отжигом деформированных алюминиевых сплавов
...
Некоторое уменьшение прочности на сдвиг сварных соединений, полученных при наиболее высоких температурах нагрева деталей, объясняются более полным отжигом деформированных алюминиевых сплавов
...
Термическая активация увеличивается из-за повышения температуры предварительного нагрева стальной детали, а механическая — вследствие повышения степени пластической деформации ее приповерхностных слоев
...
Известно [11], что активация контактной поверхности детали из более твердого металла определяет процесс образования твердофазного сварного соединения разнородных металлов
...
При клинопрессовой сварке алюминиевых сплавов с нержавеющей сталью термическая активация стальной детали определяется температурой ее нагрева; а-мехггническая активация — величиной пластической деформа-ции и выходом дислокаций на контактную поверхность; При равных ц»дцям», ииутццДЦЧШИ! НЯД
...
Это должно приводить к увеличению вклада пластической деформации в активацию контактной поверхности стальной детали я интенсификации процесса образования сварного соединения
...
Термическая активация увеличивается из-за повышения температуры предварительного нагрева стальной детали, а механическая — вследствие повышения степени пластической деформации ее приповерхностных слоев
...
Известно [11], что активация контактной поверхности детали из более твердого металла определяет процесс образования твердофазного сварного соединения разнородных металлов
...
При клинопрессовой сварке алюминиевых сплавов с нержавеющей сталью термическая активация стальной детали определяется температурой ее нагрева; а-мехггническая активация — величиной пластической деформа-ции и выходом дислокаций на контактную поверхность; При равных ц»дцям», ииутццДЦЧШИ! НЯД
...
Это должно приводить к увеличению вклада пластической деформации в активацию контактной поверхности стальной детали я интенсификации процесса образования сварного соединения
...
Термическая активация увеличивается из-за повышения температуры предварительного нагрева стальной детали, а механическая — вследствие повышения степени пластической деформации ее приповерхностных слоев
...
Дальнейшее же повышение температуры предварительного нагрева стальной детали вплоть до 773 К приводило к резкому уменьшению прочности соединений указанных металлов, что обусловлено ростом толщины Iокисной пленки на поверхности стали
...
Однако применение защитной среды аргона и нагрев стальной детали до температуры, отличной от температуры нагрева алюминия, вызывают соответствующие технологические трудности и снижают производительность и экономичность процесса
...
Влияние величины угла заточки впрессовываемой деталиУменьшение угла заточки детали из более твердого металла приводит к увеличению степени пластической деформации контактной поверхности детали из менее твердого металла (см
...
При этом возрастает также тангенциальная составляющая усилия впрессовывания, а следовательно, и степень пластической деформации контактной поверхности детали из более твердого металла
...
Условия подготовки деталей перед сваркой, а также скорость впрессовывания стальной детали были такими же, как и в экспериментах по определению влияния на прочность температуры предварительного нагрева деталей
...
Влияние величины угла заточки впрессовываемой деталиУменьшение угла заточки детали из более твердого металла приводит к увеличению степени пластической деформации контактной поверхности детали из менее твердого металла (см
...
При этом возрастает также тангенциальная составляющая усилия впрессовывания, а следовательно, и степень пластической деформации контактной поверхности детали из более твердого металла
...
Условия подготовки деталей перед сваркой, а также скорость впрессовывания стальной детали были такими же, как и в экспериментах по определению влияния на прочность температуры предварительного нагрева деталей
...
Влияние скорости прессования, чистоты механической обработки и подготовки деталей к сваркеВлияние скорости прессования на прочность соединений было изучено на образцах с углом заточки стальной детали а =0,34 рад при сварке в среде аргона с нагревом алюминиевой и стальной деталей до 673 К
...
С дальнейшим увеличением скорости прессования до 2,6 X Х10-3 м/с прочность соединений указанных пар металлов практически не изменяется и определяется прочностью алюминиевого сплава (образцы разрушаются по алюминиевому сплаву)
...
В обоих случаях первые цифры соответствуют грубой механической обработке точением или фрезерованием, вторые цифры — тонкой механической обработке типа полирования
...
Учитывая, что размеры микровыступов на поверхности стальной детали значительно превышают указанную глубину деформации, можно предположить, что в процессе клинопрессовой сварки микровыступы на стальной детали не сминаются, а лишь пластически деформируются с
...
В таком случае приведенные выше рассуждения о некоторых собственных углах заточки микровыступов щ и а2 при различной чистоте обработки стали, по-видимому, будут правомерны
...
Схема изменения угла заточки на нижней и верхней грани микронеровностей рабочей поверхности стальной детали при грубой (в) и тонкой (б) механической обработкеРис
...
В таком случае приведенные выше рассуждения о некоторых собственных углах заточки микровыступов щ и а2 при различной чистоте обработки стали, по-видимому, будут правомерны
...
Таким образом, проведенными исследованиями установлено, что повышение чистоты рабочей поверхности стальной детали от у4 до v 12 приводит к увеличе"-нию прочности соединения
...
Обработка рабочей поверхности стальной детали с чистотой не ниже v 7 достаточна для получения качественного соединения при всех исследованных режимах сварки
...
Известно, что жировые пленки отличаются большой эластичностью и при пластической деформации свариваемых металлов могут вытягиваться до малых толщин, сохраняя целостность и тем самым препятствуя образованию физического контакта между ними [ ПО]
...
При первом способе обезжиривания жировая пленка частично растворяется и уносится растворителем; при втором способе она теряет свою смазочную способность, обугливается и превращается в темную хрупкую пленку [3]
...
При использовании метода прокаливания предварительно обезжиривали стальные детали промывкой в бензине марки "калоша"; алюминиевые детали — гальваническим обезжириванием и легким травлением
...
Температурно-временная зависимость роста интерметаллидной прослойкиПосле прохождения третьей стадии процесса сварки металлов в твердом состоянии и образования прочного сварного соединения в зоне контакта могут протекать диффузионные процессы с образованием химических соединений
...
Так, например, вследствие кратковременного нагрева при сварке трубопроводов с алюминиево-стальными переходниками в зоне контакта алюминия со сталью возможен процесс диффузии с образованием интерметаллидных фаз
...
После широкого внедрения в промышленность сварки металлов в твердом состоянии начали изучать процессы диффузии между алюминием и железом или сталью в твердом состоянии [115 — 121]
...
Температурно-временная зависимость роста интерметаллидной прослойкиПосле прохождения третьей стадии процесса сварки металлов в твердом состоянии и образования прочного сварного соединения в зоне контакта могут протекать диффузионные процессы с образованием химических соединений
...
Так, например, вследствие кратковременного нагрева при сварке трубопроводов с алюминиево-стальными переходниками в зоне контакта алюминия со сталью возможен процесс диффузии с образованием интерметаллидных фаз
...
После широкого внедрения в промышленность сварки металлов в твердом состоянии начали изучать процессы диффузии между алюминием и железом или сталью в твердом состоянии [115 — 121]
...
Вначале в результате взаимной диффузии контактирующих металлов возникают локальные участки пересыщенных твердых растворов вокруг дефектов кристаллического строения с образованием первых центров новой фазы
...
После этого наряду с нормальным ростом первой интерметаллидной фазы образуются первые центры второй интерметаллидной фазы, которые затем смыкаются вдоль плоскости стыка и т
...
При изучении закона роста прослойки обычно полагают, что он имеет параболический характер [ 123]:где у — толщина слоя новой фазы; t — время диффузионного процесса
...
Ввиду трудности выявления структуры соединяемых металлов и переходной зоны при травлении микрошлифов обращали особое внимание на выявление переходной зоны
...
Время запаздывания (инкубационный период) определяется уравнениемгде то — постоянная времени; Q — энергия активации соответствующего релаксационного процесса; Т — абсолютная температура; R — газовая постоянная
...
Целесообразность испытания на удар определяется тем, что известны случаи, когда сварные соединения алюминиевых сплавов с нержавеющей сталью, имеющие высокие показатели при статических испытаниях, разрушались при сравнительно небольших ударных нагрузках
...
Как следует из рисунка, изменение прочности соединения после нагрева по различным режимам хорошо согласуется с температурно-временными условиями образования интерметаллидов
...
Переходники из металлов, резко различающихся по твердостиСварные соединения металлов, резко различающихся по своим физико-химическим свойствам, все более широко применяют во многих отраслях машиностроения и, в первую очередь, в авиационной и судостроительной промышленности, а также в хищническом машиностроении
...
Сочетание тештофизических и механических свойств, присущих каждому из соединяемых материалов, выбираемых с учетом характера работы узлов и агрегатов, позволяет улучшить качественные и весовые характеристики изделий
...
Кроме того, релаксация во времени напряжений в деталях крепежа и других элементах соединений практически исключает возможность достижения в механически соединяемых элементах изделий герметичности
...
Для соединения сварных узлов из разнородных металлов, в том числе трубопроводов между собой и с различного рода емкостями, сильфона-ми, клапанами и другими элементами арматуры, используют трубчатые биметаллические переходники
...
Переходники из металлов, резко различающихся по твердостиСварные соединения металлов, резко различающихся по своим физико-химическим свойствам, все более широко применяют во многих отраслях машиностроения и, в первую очередь, в авиационной и судостроительной промышленности, а также в хищническом машиностроении
...
Сочетание тештофизических и механических свойств, присущих каждому из соединяемых материалов, выбираемых с учетом характера работы узлов и агрегатов, позволяет улучшить качественные и весовые характеристики изделий
...
Это вызывает необходимость увеличения толщины стенки ш реходпика в месте применения алюминия в 3 — 4 раза по сравнению с толщиной сгонки труб из алюминиевых сплавов
...
Из-за этой разницы при охлаждении трубчатых переходников в сварном соединении возникают большие термические напряжения, достигающие величины временного сопротивления разрыву алюминия
...
В результате этого в плоском сварном соединении значительно Повышается уровень касательных напряжений, что служит причиной преждевременного разрушения сварного соединения при его нагружении
...
Очевидно, в реальных условиях эксплуатации изделий, когда внешние условия — внутреннее давление в трубопроводах с наложением растяжения или изгиба вызовет в материале, прилегающем к зоне сварки, сложное напряженное состояние, уровень разрушающих напряжений может быть еще более низким
...
Указанное преимущество способа клинопрессовой сварки металлов в данном случае выражается в сохранении работоспособности биметаллических соединений не только в условиях нормальных температур, но и при глубоком холоде, вплоть до 77 К
...
В частности, с помощью сварных соединительных элементов в виде трубчатых алюминиево-стальных переходников можно повысить надежность трубопроводов из алюминиевых сплавов и расширить область их применения в различных областях техники
...
Однако хотя трубопроводы из алюминиевых сплавов легче и экономичнее трубопроводов из нержавеющей стали 12Х18Н9Т, их недостаточно широко используют в технике
...
Это объясняется несовершенством применяемых конструкций, плохой свариваемостью алюминиевых сплавов в вертикальном и потолочном положениях, недостаточной прочностью и надежностью резьбовых соединений деталей при повторном монтаже, невозможностью соединить сваркой плавлением алюминиевые сплавы с другими металлами и т
...
Они не обеспечивают получение герметичных соединений по конусной поверхности резьбового соединения после повторных сборок; сварные неповоротные соединения, выполняемые в монтажных условиях, отличаются низким качеством; соединения с резиновым уплотнением при эксплуатации ненадежны в связи с недостаточной прочностью резьбовых элементов деталей из алюминиевых сплавов и низкой теплостойкостью резины
...
Такие соединения отличаются хорошим качеством, в полной мере соответствуют техническим требованиям, предъявляемым к трубопроводам различного назначения
...
Резьбовые соединения стальных деталей также отличаются высокой прочностью и герметичностью, надежны при эксплуатации, их можно многократно монтировать и демонтировать, не снижая при этом качества соединений
...
Следует, отметить, что алюминиево-стальные соединительные элементы различной формы можно вваривать их алюминиевой частью в литые детали из алюминиевых сплавов
...
Последующее охлаждение сварной заготовки приводит к сохранению образовавшейся мШаллической""связи между алюминием и сталью (титаном), так как алюминиевая деталь из-за большой величины ее коэффициента термического расширения по сравнению с коэффициентом термического расширения стальной или титановой детали постоянно поджимается к зоне контакта (рис
...
При охлаждении сварной заготовки вкладыш вследствие меньшего коэффициента термического расширения будет меньше сокращать свои размеры; чем алюминиевая и стальная (титановая) детали, предотвращая тем самым разрушение соединения по поверхности раздела,Рис
...
Такой технологический прием также позволил повысить прочность сварного соединения нержавеющей стали со сплавом АМгб через тонкую прослойку из алюминия
...
В этом случае впрессовываемую деталь затачивают, как правило, на угол а =0,34 рад, что обеспечивает получение прочного соединения в достаточно большом интервале температур нагрева соединяемых деталей
...
Для решения указанной проблемы были проведены эксперименты по определению конструктивной прочности трубчатых биметаллических переходников, полученных клинопрессовой сваркой
...
Изменение рабочих температур от 573 до 77 К является причиной дополнительных термических в сварном соединении биметаллического переходника напряжений из-за разности коэффициентов термического расширения
...
Коническая поверхность соединения алюминиевых сплавов со сталью или титаном, изменение рабочих температур, а также различие в модулях упругости соединяемых материалов не позволяют аналитически рассчитать прочность сварного соединения
...
Для решения указанной проблемы были проведены эксперименты по определению конструктивной прочности трубчатых биметаллических переходников, полученных клинопрессовой сваркой
...
Поэтому целесообразно было определить работоспособность трубчатых биметаллических переходников, полученных клинопрессовой сваркой в условиях, близких к эксплуатационным
...
При испытании указанных переходников на внутреннее давление они разрушились по алюминиевой их части при температуре испытания 573 К и не разрушились при температуре испытания 293 и 77 К
...
Разрушение переходников с углом заточки стальной и титановой деталей а - 0,34 рад по алюминиевому сплаву даже при температуре испытания 77 К, вероятно, обусловлено относительно небольшими значениями тангенциальных напряжений среза в зоне контакта соединяемых металлов и развитой поверхностью сварки
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Прочность трубчатых биметаллических переходников при испытании растяжением и внутренним давлениемИспытание растя- Испытание внутрен-жениемним давлениемМеталл?*рад Гисп, -К напря- место давле- место жение, раэруше- ние
...
Нагрев биметаллических соединений до 823 Клри длительности до 6 ч приводит к резкому увеличению толщины слоя интерметаллидных фаз в соединениях алюминиевых сплавов со сталью и к незначительному - с титановым сплавом ВТб
...
Переходники из металлов, близких по твердостиИз литературных данных известно, что между титаном и железом образуются, по крайней мере, два интерметаллидных соединения (TiFen TiFe,), обладающих высокой твердостью и хрупкостью
...
Козак привела' принципиальную технологию изготовления сваркой взрывом и последующей теплой прокаткой тонколистового биметалла титан - сталь, обладающего после соответствующей термообработки достаточными прочностными и пластическими характеристиками
...
Однако применение в качестве метаемой заготовки листа из титана толщиной более 5 • 10"3 м приводит к образованию в зоне контакта хрупкого интерметаллидного слоя
...
Качественные соединения сталей с титановыми сплавами больших толщин при сварке взрывом могут быть получены только через прослойки из промежуточных металлов, имеющих ряд свойств, близких соединяемым металлам
...
При сварке титановых сплавов со сталью 12Х18Н9Т этим условиям в большей степени удовлетворяют такие металлы, как тантал или ниобий со стороны титана и медь или ее сплавы со стороны стали
...
При этом на конусный конец одной детали предварительно наваривают слой металла, имеющего значительно меньшую, твердость, а в торцовой части другой детали делают выемку конической формы 193ЦСхема процесса клинопрессовой сварки разнородных металлов, близких по твердости, показана на рис
...
Активация контактных поверхностей обеспечивается' предварительным нагревом деталей перед сваркой и контактной пластической деформацией соединяемых металлов в тонких приповерхностных слоях в процессе выдавливания алюминием
...
Нагрев биметаллических соединений до 823 Клри длительности до 6 ч приводит к резкому увеличению толщины слоя интерметаллидных фаз в соединениях алюминиевых сплавов со сталью и к незначительному - с титановым сплавом ВТб
...

Немецко-русский словарь по сварке
Сварочные выпрямители
Электрошлаковая сварка
Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов
Сварка сплавов на основе алюминия и тугоплавких высокоактивных металлов. Учебное пособие
Основы сварочного производства: Учеб. пособие для техн. училищ
Проектирование технологии пайки металлических изделий: Справочник

"Сварка-ЛИБ" - Техническая библиотека сварщика | Сварка, термообработка, материалы, металлы и сплавы

admin

Клинопрессовая сварка давлением разнородных металлов