Специальные стали

Листать книгу

Страницы: ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...

Вертикальный (политермический) разрез диаграммы состояния системы Fe—Сг—W—V, характерный для быстрорежущих сталей, приведен на рис. 210*. Аустенит в быстрорежущих сталях получается при нагреве выше 800— 900 °С, однако при этих температурах аустенит не обогащен основными легирующими элементами и углеродом. Поэтому закалка стали от температуры выше Асъ
...
Считается,, что наиболее оптимальные свойства и рациональная стоимость инструмента достигается при соблюдении условия 2(\\Ч-1,5 Мо)=12—13 % (Л. С. Кремнев)-По этому принципу построена наиболее широко применяемая, в настоящее время сталь Р6М5.
...
Вольфрам (молибден) образует в стали карбид Ме6С, который при аустенитизации частично переходит в твердый раствор, обеспечивая получение после закалки легированного вольфрамом (молибденом) мартенсита. Эти легирующие элементы, а также ванадий затрудняют распад мартенсита при нагреве, обеспечивая необходимую красностойкость. Нерастворенная часть карбида Ме6С
...
образует в стали наиболее твердый карбид УС (МеС) (НУ 2700—2800). Максимальный эффект от введения в сталь ванадия достигается при условии, что содержание углерода в стали будет достаточным для образования большого количества карбидов и для насыщения твердого раствора. При минимальном содержании ванадия в быстрорежущих сталях около 1 % содержание углерода устанавливается в пределах 0,7—0,8 %. С ростом количества ванадия в стали содержание углерода должно увеличиваться из расчета: на каждый 1 % V — прирост углерода около 0,2 %. В основных марках быстрорежущих сталей соблюдается такая зависимость между содержанием ванадия и углерода (рис. 211).
...
Карбид МеС, частично растворяясь в аустените, увеличивает красностойкость и повышает твердость после отпуска благодаря эффекту дисперсионного твердения. Нерастворенная часть карбида МеС увеличивает износостойкость стали. Чем выше содержание ванадия в быстрорежущих сталях (а оно доходит1 до 5 %),
...
изводство высокованадиевых сталей и тем самым достигнуть некоторой экономии вольфрама благодаря уменьшению доли нерастворенного карбида Ме6С,
...
Он является основой карбида Лте2зС6. При нагреве под закалку этот карбид полностью растворяется в аустените при температурах, значительно более низких, чем температуры растворения карбидов
...
.Вследствие этого основная роль хрома в быстрорежущих сталях состоит в придании стали высокой прокаливаемости. Он оказывает влияние и на процессы карбидооб-разования при отпуске.
...
применяют для дополнительного легирования быстрорежущей стали с целью повышения ее красностойкости. Кобальт в основном находится в твердом растворе и частично входит в состав карбида
...
производимой отечественной промышленностью, являлась сталь Р18. Объем производства ее от всех других марок быстрорежущих сталей составлял около 85 %• Острая дефицитность вольфрама заставила в 70-х годах все страны перейти на вольфраммолибденовую сталь типа Р6М5. В нашей стране объем производства этой стали составляет около 80 %.
...
Вольфраммолибденовые стали намного дешевле, чем ^аналогичные по свойствам вольфрамовые стали. Так, если у
...
Необходимо также отметить, что в последнее время расширилось использование быстрорежущих сталей с повышенным содержанием углерода на 0,2 % при низком содержании вольфрама и молибдена (11РЗАМЗФ2), а также сталей, легированных 0,05—0,10 % N (Р6АМ5, Р6АМ5ФЗ). Легирование азотом повышает эксплуатационные свойства инструмента. Разработаны и перспективны безвольфрамовые быстрорежущие стали типа 11М5ФЗ, имеющие свойства, близкие к стали Р6М5.
...
В настоящее время для изготовлейия инструмента из быстрорежущих сталей все шире применяют методы порошковой металлургии. В таких материалах нет карбидной неоднородности и анизотропии свойств, они хорошо шлифуются при повышенном содержании ванадия (до 3,5 %),
...
Высокие служебные свойства инструмента из быстрорежущей стали достигаются после термической обработки. Рассмотрим фазовые превращения, которые протекают при этом, на примере сталей Р18 и Р6М5.
...
Превращения при нагреве стали под закалку связаны с аустенитизацией и прежде всего с переходом в твердый раствор легирующих элементов из карбидной фазы;
...
В ряде случаев (длинный инструмент большого сечения — сверла, протяжки и т. п.) возможно проведение изотермической закалки с кратковременной выдержкой в области бейнитной ступени, что приводит к понижению
...
Рнс. 214. Влияние температуры аустеннтизацин иа структуру и свойства стали Р6М5 (И. К. Купалова). НЙС —после закалки; о „ — прочность при изгибе после закалки и отпуска; Кр. — красностойкость при 620 °С
...
температуры мартенситного превращения, увеличению количества остаточного аустенита и еще более существенному уменьшению коробления и склонности к трещинообра-зованию.
...
Положение температурного интервала мартенситного превращения характеризует количество остаточного аустенита, получаемого после закалки. Этот интервал в сильной степени зависит от температуры нагрева под закалку. При соблюдении рекомендуемых температур нагрева под закалку значения температуры начала мартенситного превращения Мн=150—200 °С для сталей Р6М5, Р18, Р12, Р9 и др. При охлаждении до комнатной температуры остается не-распавшимся 20—25 % аустенита.
...
Рис. 213. Влияние температуры аустенитизадии стали Р6М5 иа количество карбидной фазы (И. К. Купалова)
...
дов 7—15 %, остаточного аустенита 20—30 %, остальное — мартенсит. В сталях с кобальтом количество остаточного аустенита доходит до 35—40 %.
...
Превращение при отпуске быстрорежущей стали заключается в выделении специальных карбидов из мартенсита и превращении остаточного аустенита в мартенсит. Благодаря этим
...
инструмент приобретает необходимые эксплуатационные характеристики. На рис. 216 показано влияние температуры отпуска на твердость и прочность при изгибе стали Р6М5. Уменьшение твердости стали происходит при отпуске до 400 °С. Наибольшему уменьшению твердости соответствуют экстремальные значения прочности при изгибе. При отпуске в этом температурном интервале образуются карбиды цементитного типа. От-
...
и снижению прочности при изгибе до минимальной. Максимальная твердость достигается при отпуске 540— 560 °С. Электронно-микроскопические исследования показывают, что пику вторичной твердости соответствует выделение высокодисперсных карбидов ванадия, при этом твердый раствор заметно обедняется ванадием, а в карбидной фазе наряду с нерастворенными крупными карбидами МеС
...
растворе сохраняется высокое содержание вольфрама. Последний интенсивно выделяется из твердого раствора в виде карбида МевС
...
Рис. 216. Влияние температуры отпус- Рис. 217. Влияние температуры отпуска ка на твердость НКС и прочность си
...
но опять появляется новый неотпущенный мартенсит ( —' 5 % ) • После третьего отпуска количество остаточного аустенита составляет лишь 1—2 % и практически весь мартенсит отпущен (кроме 3—4 °/о, полученных при третьем отпуске). Многократный отпуск приводит к росту твердости по сравнению с закаленным состоянием, т. е. к явлению вторичной закалки или вторичной твердости.
...
Рис. 218. Влияние отпуска при 560 "С на количество остаточного Лост аустенита, неотпущенного мартенсита M и твердость HRC быстрорежущей стали:
...
Количество отпусков определяется содержанием остаточного аустенита после закалки и его стабильностью, зависящей от состава стали. Обычно вольфрамовые и воль-фраммолибденовые стали подвергают двух-трехкратному отпуску, а стали с кобальтом — трех-четырехкратному отпуску. Возможно применение сокращенного высокотемпературного отпуска вместо одночасовых отпусков при 560 °С. Установлена зависимость между температурой и длительностью оптимального отпуска быстрорежущей стали (И. К. Купалова). Вместо многократных отпусков принципиально возможно проводить обработку холодом (А. П. Гуляев), т. е. сразу же после закалки охлаждать инструмент до температуры —80 °С. Такое охлаждение вызывает дополнительное превращение в аустенит 10—20 % остаточного аустенита. После обработки холодом достаточно проведения одного отпуска, Однако значительное увеличение напряжений при обработке холодом повышает коробление и возможность образования трещин в инструменте. По этой причине обработка холодом практически не применяется.
...
Таким образом, фазовый состав быстрорежущих сталей после многократного отпуска: специальные карбиды (не-растворенные при аустенитизации и выделившиеся при отпуске) 20—25 %; остаточный аустенит 1—2 %; остальное — отпущенный мартенсит (в том числе 3—4 % неотпущенного) .
...
Рис. 218. Влияние отпуска при 560 "С на количество остаточного Л_ост аустенита, неотпущенного мартенсита M и твердость HRC быстрорежущей стали:
...
Термическая обработка быстрорежущих сталей включает смягчающий отжиг проката или поковок перед изготовлением инструмента и окончательную термическую обработку — закалку с отпуском готового инструмента. Схема термической обработки инструмента из быстрорежущей стали Р6М5 приведена на рис. 219. Для других сталей
...
Цель смягчающего отжига — понизить твердость до НВ —250—300 и подготовить структуру стали к закалке. Режим обработки: аустенитиза-
...
40°С/ч до 720—750 °С, выдержка не менее 4 ч, охлаждение со скоростью 40— 50°С/ч до 600 С и далее на воздухе. Такой отжиг является изотермическим. Из отожженной стали изготовляют необходимый инструмент.
...
Цель окончательной термической обработки — получить необходимую красностойкость, износостойкость, твердость и прочность инструмента.
...
Закалка инструмента из быстрорежущей стали чаще всего проводится с аустенитизацией вг'соляных ваннах. Нагрев под закалку вследствие низкой теплопроводности быстрорежущей стали проводят с предварительным подогревом при температуре 800—850 °С. Для сложного крупногабаритного инструмента (сечением более 30 мм) делают дополнительные ванны подогрева при 400—500 °С, а иногда еще и при 1000—1100°С. Оптимальная температура аустенитизаци зависит от вида инструмента. Резцы и крупные сверла закаливают от верхней температуры рекомендуемого интервала; резьбовой, зуборезный инструмент и фрезы нагревают до нижней температуры. Колебания температуры соляной ванны не должны превышать ±5 °С. Особенно строгим должен быть контроль состава соляной ванны с целью исключения обезуглероживания. Выдержка
...
при температуре закалки не должна быть больше, чем это необходимо для растворения карбидных фаз, так как в
...
Отпуск мартенсита следует осуществлять сразу же после закалки во избежание стабилизации остаточного аусте-яита. Оптимальные температуры отпуска разных сталей указаны в табл. 46. Выдержка при каждом отпуске 1
...
После отпуска проводят контроль твердости, затем следует окончательная шлифовка (заточка) инструмента. Для снятия возникших при этом напряжений инструмент иногда подвергают низкотемпературному отпуску (200—300 °С).
...
Термомеханическая обработка быстрорежущих сталей разработана для некоторых видов инструмента. Однако она не получила должного развития: НТМО мало пригодна из-за низкой пластичности сталей и необходимости использовать мощное оборудование для деформации, а ВТМО взоможна только при скоростном нагреве и деформации и находит применение при изготовлении мелкого инструмента методом пластической деформации, например •сверл, продольно-винтового проката (И. К- Купалова).
...
прокатном металле (рис. 220, с). Она определяется прежде всего металлургическим переделом, а именно: кристаллизацией слитка и его горячей пластической деформацией. Сильная карбидная неоднородность значительно уменьшает прочность, вязкость и стойкость инструмента. Уменьшение карбидной неоднородности достигается комплексом мероприятий при металлургическом переделе. Радикальным способом устранения карбидной неоднородности является
...
при термической обработке обусловлено плохой раскисленностью высокотемпературной соляной ванны и чрезмерно длительной выдержкой при аустенитизации. Перегрев при аустенитизации приводит к чрезмерно сильному росту зерна аустенита по сравнению с нормально нагретой
...
сталью. Это различие проявляется в закаленном состоянии и после отпуска в распределении карбидной фазы по границам бывших зерен аустенита (рис. 221). При значительном превышении установленных температур аустенитизации может произойти пережог — оплавление границ зерен. Избежание обоих дефектов требует более жесткого контроля температуры аустенитизации. Перегрев исправим путем последующего отжига и повторной закалки, пережог не исправим.
...
Трещины могут быть обусловлены как • чрезмерно быстрым нагревом в соляных ваннах, без достаточного предварительного подогрева, так и ускоренным охлаждением в области температур мартенситного превращения.
...
(Н1?С 58—62) после закалки и многократного отпуска может быть обусловлена низким нагревом при аустенитизации, приводящим к недостаточному легированию мартенсита, что вызывает разупрочнение при отпуске; низким или высоким нагревом при отпуске (до или после пика вторичной твердости); обезуглероживанием поверхности; стабилизацией остаточного-
...
Рис. 220. Карбидная неоднородность быстрорежущей стали Р6М5, Х500:
...
представляет собой крупнозернистый излом со своеобразными блестками. Обычно такой дефект проявляется после повторной закалки недостаточно отожженной стали. По мнению В. Д. Са-
...
довского, ненормальный рост зерна при повторной закалке быстрорежущей стали, приводящий к нафталинистому излому, получается в результате первичной рекристаллизации аустенита, обусловленной внутренним наклепом и развивающейся (вероятно, из-за влияния присутствующей дисперсной карбидной фазы) из малого числа центров (см. гл. VII, п. 1).
...
Рнс. 221. Микроструктура быстрорежущей стали P6M5, Х500:
...
Твердые сплавы являются спеченными порошковыми материалами иа основе твердых тугоплавких соединений переходных металлов. Основой большинства твердых сплавов является карбид вольфрама, наряду с
...
Твердые сплавы имеют значительно более высокую красностойкость (выше 800—1000 °С), твердость и износостойкость, чем быстрорежущая сталь. Однако их вязкость меньше и оии весьма чувствительны к действию Ударных нагрузок.
...
Твердые сплавы изготовляют методами порошковой металлургии, смешивая порошки карбида и связующего металла, спрессовывая их в формы и спекая при высокой температуре (1250—1500 °С). Такой инструмент ие подвергается термической обработке, а лишь затачивается. Марки твердых сплавов регламентируются ГОСТ 3882—74.
...
В марках твердых сплавов буквы обозначают: В — карбид вольфрама, Т — карбид титана, ТТ — карбиды титана и тантала, КНТ — карбонитрид титана, К —кобальт, Н — никель. Цифры после букв — содержание этих веществ в процентах, а для букв ТТ — сумму содержания карбидов титана и тантала. Содержание карбида вольфрама не указывается, оно определяется по разности. В безвольфрамовых сплавах в качестве связующего металла используют никель в смеси с 20—■ 25 % Мо.
...
Твердые сплавы широко применяют для обработки материалов резанием, для оснащения горного инструмента, быстроизнашивающихся деталей машин, узлов штампов, инструмента для волочения, калибровки, прессования и т. д. Твердосплавный инструмент очень дорог, поэтому из него изготовляют лишь режущую или изнашиваемую часть инструмента. Державки же инструмента изготовляют из обычной конструкционной или инструментальной стали. Безвольфрамовые твердые сплавы являются весьма перспективными. Эти сплавы по основным свойствам не уступают вольфрамсодержащим твердым сплавам. Применяют их вместо сплавов ВК6, Т30К4, Т15К6, Т14К8 и др., что позволяет экономить дефицитные вольфрамы и кобальт.
...
В перспективе в качестве инструментальных материалов будут применяться вещества с преимущественно химической связью между атомами, обладающие вследствие этого наиболее высокими значениями твердости и теплостойкости: металлокерамика (АЬ03), нитриды, бориды и другие сверхтвердые материалы (Л. С. Кремнев). Перспективным является использование способов упрочнения поверхностных слоев инструмента путем нанесения покрытий из нитридов титана, молибдена и других твердых соединений.
...
Стали, применяемые для изготовления инструмента, предназначенного для изменения формы материала деформированием без снятия стружки, относятся к штамповым.
...
В марках твердых сплавов буквы обозначают: В — карбид вольфрама, Т — карбид титана, ТТ — карбиды титана и тантала, КНТ — карбонитрид титана, К —кобальт, Н — никель. Цифры после букв — содержание этих веществ в процентах, а для букв ТТ — сумму содержания карбидов титана и тантала. Содержание карбида вольфрама не указывается, оно определяется по разности. В безвольфрамовых сплавах в качестве связующего металла используют никель в смеси с 20—■ 25 % Мо.
...
Состав штамповых сталей по углероду и легирующим элементам может изменяться в широких пределах в зависимости от условий работы инструментов. Выбор рационального состава штамповых сталей основан на соблюдении
...
Рис. 222. Влияние содержания хрома в стали на состав твердого раствора
...
от содержания хрома и углерода в сталях могут образовываться наряду с легированным хромом цементитом специальные карбиды Ме7С3 и Ме2зСв.
...
Входя в состав специальных карбидов, хром может существенно снижать температуру их растворения и, следовательно, увеличивать легированность твердого раствора. На рис. 222 показано влияние хрома на содержание легирующих элементов в твердом растворе и специальных карбидах в комплексно легированной штамповой стали 4Х2В2М2ФС. Увеличение содержания хрома с 2,0 до 6,0% способствует растворению карбидов при аустенитизации и соответственно уменьшению количества нерастворенной карбидной фазы и изменению ее состава.
...
Увеличение содержания хрома и других легирующих элементов в аустените благоприятно влияет на прокаливаемость, а после закалки — на склонность к дисперсионному твердению и теплостойкость.
...
В комплексно легированных штамповых сталях хром способствует протеканию дисперсионного твердения при высоком отпуске закаленных сталей, хотя в чисто хромистых сталях эффект дисперсионного твердения отсутствует (см. гл. XIX). Оптимальное содержание хрома в
...
К недостаткам высокохромистых штамповых сталей (более 5 % Сг) относятся резко выраженная карбидная неоднородность и повышенная склонность к коагуляции карбидов (выше 2—3
...
В штамповых сталях горячего деформирования умеренной теплостойкости и повышенной вязкости содержание хрома ограничивается 1—2 %,
...
в штамповых сталях могут входить в состав твердого раствора и карбидов Ме23С6, Ме6С, а также образовывать карбиды типа Ме2С и МеС. В безуглеродистых или низкоуглеродистых сплавах с железом могут выделяться интерметаллидные фазы Ре2\^ и Ре3Мо2.
...
плексно легированных штамповых сталях (рис. 223) способствует измельчению зерна аустенита, т. е. увеличивает устойчивость стали против перегрева, при этом молибден менее эффективен, чем вольфрам.
...
Благоприятное влияние вольфрама на структуру и свойства штамповых сталей при увеличении его содержания до 5,0 % связывают с увеличением количества карбида Ме6С
...
Роль молибдена заключается в дополнительном усилении дисперсионного твердения при отпуске, благоприятном влиянии на уменьшение склонности к отпускной хрупкости.
...
Вместе с тем молибден при содержании более 1,5— 2,0 % повышает склонность стали к обезуглероживанию (особенно в сочетании с кремнием в количестве 1,0—2,0%), усиливает степень гетерогенности распада при высоком отпуске и тем самым снижает прочность стали при изгибе. Поэтому содержание молибдена в дисперсионнотвердею-щих штамповых сталях с высоким сопротивлением смятию ограничивается 1,5—1,8 %.
...
В штамповых сталях для крупногабаритных инструментов (молотовый и прессовый инструмент) применяют легирование молибденом и вольфрамом в сочетании с хромом и другими элементами в минимальных количествах, обеспечивающих необходимую прокаливаемость, развитие дисперсионного твердения при отпуске и ограничивающих развитие ликвационных процессов и выделения грубых карбидов по границам зерен. Обычно для этих сталей со-: держание молибдена составляет 0,6—1,0,%. Во многих случаях комплексное легирование сталей типа 4Х5ВМФС и 4ХЗВМФ молибденом и вольфрамом осуществляют при суммарных их количествах 1,5—3,0 %,
...
Ванадий благоприятно влияет на чувствительность штамповых сталей к перегреву. Повышая температуру интенсивного роста зерна аустенита, он значительно усиливает интенсивность дисперсионного твердения и повышает
...
Рис. 224. Влияние кремния и кобальта на механические свойства штамповых сталей типа 4Х4В2Ф2М (Ю. М. Скрынченко, Л. А. Позняк, А. В. Ковальчук):
...
теплостойкость сталей. Теплостойкость штамповых сталей типа 5ХЗВЗМФС растет при увеличении отношения V: С до 0,25—0,30. Дальнейшее увеличение этого отношения не приводит к существенному повышению теплостойкости. Увеличение содержания углерода до 0,45—0,50 приводит к повышению теплостойкости.
...
Рис. 224. Влияние кремния и кобальта на механические свойства штамповых сталей типа 4Х4В2Ф2М (Ю. М. Скрынченко, Л. А. Позняк, А. В. Ковальчук):
...
износостойкости инструмента, работающего при ударных нагрузках, из-за скалывания и микровыкрашивания рабочих поверхностей. В то же время ванадий может повышать износостойкость низкоотпущенных штамповых сталей для холодного деформирования типа XI
...
К недостаткам высокованадиевых сталей относится пониженная шлифуемость (из-за присутствия очень твердого карбида МеС)
...
Кремний и кобальт входят в состав некоторых штамповых сталей. Эти элементы, как некарбидообразующие, в основном находятся в твердом растворе. Кремний значительно упрочняет ферритную матрицу. Легирование штамповых сталей увеличенным содержанием кремния повышает их окалииостойкость. К недостаткам легирования кремнием относится укрупнение карбидов и возрастание хрупкости при отжиге.
...
Кобальт и особенно кремний существенно ускоряют процесс дисперсионного твердения в комплекснолегированных штамповых сталях и способствуют достижению более высокой твердости при отпуске, однако при этом наблюдается смещение пика вторичной твердости в сторону более низких температур отпуска, что отрицательно сказывается на теплостойкости сталей. В связи с этим содержание кремния и кобальта в штамповых сталях для горячего деформирования ограничивается 0,7—0,8 %, за исключением некоторых специальных случаев.
...
В штамповых сталях для холодного деформирования, температура эксплуатации которых не превышает 350—400 °С, содержание кремния может достигать 3,0—5,0 %. При этом существенно растут твердость и сопротивление малым пластическим деформациям (предел упругости), но снижается предел прочности при изгибе и особенно уд-арная вязкость. На рис. 224 показано влияние кремния и кобальта на механические свойства штамповых сталей типа 4Х4В2Ф2М.
...
Влияние кобальта наиболее значительно в низкоуглеродистых сталях и сплавах с преимущественно интерметаллидным или смешанным (карбидным и интерметаллидным) упрочнением. Кобальт уменьшает растворимость вольфрама и молибдена, увеличивая пересыщение твердого раствора и повышая как количество интерметаллидной фазы, так и степень ее дисперсности.
...
Никель и марганец используют для повышения прокаливаемости крупногабаритного штампового инструмента. Никель повышает пластичность сталей, в то же время при содержаниях более 2 % ускоряется выделение карбидов по границам аустенитных зерен в интервале 650— 750 °С, что снижает пластичность стали. Кроме того, никель способствует разупрочнению сталей при нагреве и снижает сопротивление термической усталости. В связи с этим содержание никеля в штампсзых сталях повышенной прокаливаемости для горячего деформирования ограничивается 1,5—2,0, а марганца 0,5—1,0 %.
...
Полезным является легирование никелем и марганцем штамповых сталей для холодного деформирования с высокой ударной вязкостью типа 7ХГ2ВМ и 7ХГНМ. В этом случае оптимальным является содержание марганца в пределах 1,5—2,0 % и никеля 0,5—1,0 % (Ю- А. Геллер).
...
Штамповые стали для холодного деформирования должны иметь высокую твердость, износостойкость и повышенную вязкость (особенно для инструментов, работающих при динамических нагрузках). При жестких условиях работы (большие скорости деформирования, динамические нагрузки), связанных со значительным разогревом инст-
...
Составы легированных штамповых сталей холодного деформирования регламентированы ГОСТ 5950—73 и соответствующими ТУ. Состав, режимы термической обра--
...
Рнс. 227. Влияние температуры отпуска иа механические свойства штамповых сталей с 12 % Сг (Л. А. Позияк, Ю. М. Скрынченко, С. И. Тишаев):
...
По основным свойствам штамповые легированные стали для холодного деформирования можно разделить на стали повышенной (высокой) износостойкости, дисперси-оннотвердеющие стали с высоким сопротивлением смятию и высокопрочные стали с повышенной вязкостью.
...
Рнс. 227. Влияние температуры отпуска иа механические свойства штамповых сталей с 12 % Сг (Л. А. Позияк, Ю. М. Скрынченко, С. И. Тишаев):
...
нению более мелкого аустенитного зерна до более высоких температур аустенитизации, а также повышает температуру отпуска стали, при которой сохраняется требуемая твердость. Устойчивость 12
...
вольфрамом, молибденом, кремнием и ванадием (см. табл. 48). Стали этой группы после высокого отпуска при 520— 560 °С (в ряде случаев применяют многократный отпуск) склонны к дисперсионному твердению.
...
При оптимальных режимах термической обработки стали имеют невысокую твердость, прочность, теплостойкость и удовлетворительную вязкость. Вследствие высокой степени легирования стали обладают высокой прокаливае-мостью и стойкостью против перегрева, в связи с чем температура аустенитизации этих сталей довольно высока (выше 1050 вС), что обеспечивает достаточную полноту растворения карбидов в аустените и образование высоколегированного мартенсита. На рис. 228 показано влияние температуры отпуска на механические свойства стали 11Х4В2С2ФЗМ. После оптимального отпуска (530 °С) сталь имеет высокий комплекс механических свойств. Недостатком сталей данного типа является образование крупных избыточных карбидов при отжиге заготовок, что требует применения больших деформаций для раздробления крупных карбидных фаз.
...
Дисперсионнотвердеющие стали с высоким сопротивлением смятию применяют для изготовления тяжелонагру-женных пуансонов и матриц (прессование, высадка) для работы при давлениях 2000—2300 МПа при холодном и полугорячем деформировании.
...
(см. табл. 48) имеют высокую прочность и пониженную теплостойкость и предназначены для изготовления инструмента, работающего при ударном (динамическом) на-гружении. Упрочнение сталей осуществляют закалкой и низким отпуском (7ХГ2ВМ, 7ХГНМ) или путем дисперсионного твердения (6Х6ВЗМС, 6Х4М2ФС). Важным для этих сталей является минимальное изменение объема при закалке, что достигается в низкоотпущенных сталях сохранением значительных количеств остаточного аустенита (18-20%).
...
Дисперсионнотвердеющие стали характеризуются более высокой теплостойкостью, сопротивлением смятию и износостойкостью по сравнению с низкоотпущенными.
...
Стали типа 6Х6ВЗМФС и 6Х4М2ФС применяют для инструментов, работающих при значительных динамических нагрузках и давлениях до 1500 МПа (высадочные пуансоны и матрицы, гильотинные ножницы и др.), стали типа 7ХГ2ВМ и 7ХГНМ — для инструмента прецизионной вырубки^ пробивки и т. п.
...

Сварка пластмасс ультразвуком
Основы сварочного дела
Газовая сварка и резка металлов
Специальные стали
Трансформаторы для электродуговой сварки
Механические свойства металлов
Сварочный аппарат своими руками

"Сварка-ЛИБ" - Техническая библиотека сварщика | Сварка, термообработка, материалы, металлы и сплавы

admin

Специальные стали