Металловедение сварки стали и сплавов титана

Листать книгу

Страницы: ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...

скачать книгу Металловедение сварки стали и сплавов титана

УСЛОВИЯ ПРОТЕКАНИЯ ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ В ОСНОВНОМ МЕТАЛЛЕ ПРИ СВАРКЕ ПЛАВЛЕНИЕМ
...
а — распределеше максимальных температур Ттах поперек шва (ось у) и соответствующие им участки зоны термического влияния; б — термические циклы на границах отдельных участков зоны термического влияния. Обозначения максимальных температур: Тщ — плавление; Тд д — начало интенсивного роста зерна; Тд ф ц и Тк ц — соответственно, начало и конец фазового превращения при нагреве; TQI — отпуск закаленного основного металла перед сваркой;
...
Превращения в околошовной зоне протекают в обстановке непрерывного изменения температуры, деформаций и напряжений вследствие интенсивного местного неравномерного нагрева металла при сварке. Оценка изменения температуры при сварке плавлением в настоящее время не представляет затруднений. Для этой цели широко используются методы инженерных расчетов тепловых процессов, разработанные у нас Н. Н. Ры-калиным и его школой [69—71]. Основные выводы теории тепловых процессов и ее расчетные методы положены в основу настоящей работы при изучении особенностей превращений в сталях и сплавах титана и при разработке системы критериев расчета режимов сварки этих материалов.
...
Наиболее характерные термические циклы металла в околошовной зоне соответствуют трем основным технологическим вариантам сварки плавлением (рис. 11): 1) однопроходная сварка; 2) многослойная сварка длинными участками; 3) многослойная сварка короткими участками.
...
рующих шов и отводящих теплоту (см. табл. 2). При всех других способах однопроходной сварки наиболее эффективным средством изменения параметров термического цикла является предварительный или сопутствующий подогрев (главным образом для снижения скорости охлаждения с целью смягчения закалочных явлений). Однако подогрев иногда не может быть использован из-за чрезмерного роста зерна, перегрева, образования околошовных горячих трещин или по причине трудности осуществления.
...
При многослойной сварке длинными участками металл в околошовной зоне каждого предыдущего слоя успевает почти полностью охладиться до начала укладки следующего. Однако последующие слои охлаждаются все-таки несколько медленнее, чем первый. Поэтому выбор режимов сварки закаливающихся материалов обычно ведут по первому слою. По своему характеру и параметрам термический цикл околошовной зоны при укладке первого слоя многослойного шва принципиально не отличается от случая однопроходной наплавки или сварки угловых швов. Расчеты в обоих случаях основываются на одних и тех же схемах [70, 71]. Однако в отношении возможностей регулирования структуры и свойств шва и околошовной зоны многослойная сварка длинными участками обладает двумя существенными преимуществами по сравнению с однопроходной сваркой или наплавкой: 1) резкое снижение длительности t' -\-t"
...
При многослойной сварке короткими участками, вследствие непрерывного суммирования тепловых полей при последовательном наложении
...
Параметры термического цикла околошовной зоны первого слоя стыкового шва при многослойной дуговой сварке низколегированной стали длинными участками
...
рующих шов и отводящих теплоту (см. табл. 2). При всех других способах однопроходной сварки наиболее эффективным средством изменения параметров термического цикла является предварительный или сопутствующий подогрев (главным образом для снижения скорости охлаждения с целью смягчения закалочных явлений). Однако подогрев иногда не может быть использован из-за чрезмерного роста зерна, перегрева, образования околошовных горячих трещин или по причине трудности осуществления.
...
слоев, можно в околошовной зоне первого слоя получить сложный термический цикл с малой длительностью t,Jrt"
...
Особый интерес представляет сравнение параметров термических циклов при однопроходной сварке и простой термической обработке. На рис. 11 это сделано на примере низколегированной стали. Наиболее резко отличаются максимальные температуры нагрева: при сварке они близки к температуре плавления, при термообработке токами высокой частоты они ограничены температурами 950—1200°, а при термообработке в печах они составляют 950—1050°, т. е. превышают точку ACs
...
Значительная разница наблюдается и в длительности пребывания металла в аустенитном состоянии (выше -4Сз). При сварке стали толщиной 1 — 25 мм
...
слоев, можно в околошовной зоне первого слоя получить сложный термический цикл с малой длительностью
...
калиным [84], используются главным образом для определения конечных деформаций формоизменения и остаточных напряжений. Наиболее достоверные данные о кинетике изменения внутренних деформаций и напряжений в процессе сварки получены путем экспериментальных исследований на сталях с применением разработанного Н. Н. Прохоровым дифференциального метода определения деформации [85—87]. По этому методу внутренняя деформация металла е
...
калиным [84], используются главным образом для определения конечных деформаций формоизменения и остаточных напряжений. Наиболее достоверные данные о кинетике изменения внутренних деформаций и напряжений в процессе сварки получены путем экспериментальных исследований на сталях с применением разработанного Н. Н. Прохоровым дифференциального метода определения деформации [85—87]. По этому методу внутренняя деформация металла
...
щение аустенита в феррит и перлит при охлаждении, протекающее с увеличением объема, — к снижению растягивающих деформаций и напряжений. В процессе охлаждения деформация и напряжение дважды меняют свой знак: примерно при температурах начала и конца распада аустенита. При этом каждый раз пластическая составляющая внутренней деформации исчезает. В процессе распада аустенита развиваются сжимающие деформации и напряжения небольшой величины. По мере последующего охлаждения растягивающие деформации и напряжения вновь нарастают и при комнатной температуре достигают соответственно 0,3—0,33% и 29—22 кГ/мм2
...
В легированных сталях (например, 25ХН4), претерпевающих бей-нитное и особенно мартенситное превращения, влияние этих фазовых превращений на кинетику развития деформаций и напряжений оказывается более существенным (см. рис. 12, б
...
Развитие внутренних продольных деформаций и напряжений в околошовной зоне различных сталей при охлаждении в процессе наплавки на кромку пластины
...
щение аустенита в феррит и перлит при охлаждении, протекающее с увеличением объема, — к снижению растягивающих деформаций и напряжений. В процессе охлаждения деформация и напряжение дважды меняют свой знак: примерно при температурах начала и конца распада аустенита. При этом каждый раз пластическая составляющая внутренней деформации исчезает. В процессе распада аустенита развиваются сжимающие деформации и напряжения небольшой величины. По мере последующего охлаждения растягивающие деформации и напряжения вновь нарастают и при комнатной температуре достигают соответственно 0,3—0,33% и 29—22
...
ширения шва и зоны при последующем охлаждении. Отсюда следует, что влияние состава металла шва на деформацию аустенита в околошовной зоне закаливающихся сталей будет тем значительнее, чем больше разница в температурах превращения аустенита в этих зонах сварного соединения.
...
Таким образом, перед началом превращения аустенит подвергается небольшой по величине внутренней деформации растяжения, продольная составляющая которой равна 0,7—1,8%. Эта деформация тем больше, чем ниже температура начала превращения аустенита в околошовной зоне и чем выше эта температура превращения в шве. Хотя по своей величине упругопластическая деформация аустенита невелика, она, как будет показано в гл. V и VI, может оказывать существенное влияние на кинетику мартенситного превращения и на сопротивляемость металла околошовной зоны образованию холодных трещин. При этом существенное значение приобретает разница в температурах превращения аустенита в шве и околошовной зоне, однако не столько в связи с изменением величины деформации, сколько из-за возникновения различий в условиях и степени развития релаксационных процессов в аустените.
...
В процессе последующего превращения аустенита в околошовной зоне развиваются небольшие сжимающие деформации и напряжения. Величина их в легированных сталях больше, чем в малоуглеродистых (см. рис. 12, б
...
Существенное увеличение влияния превращения аустенита на величину и знак остаточных внутренних деформаций и особенно напряжений при переходе от малоуглеродистых к легированным сталям в сравнении со сталью ОХ18Н9Т обусловлено тремя основными причинами:
...
В. Н. Земзин [88] и П. А. Мельников [89] также показали, что в околошовной зоне закаливающихся легированных сталей развиваются продольные деформации и напряжения сжатия. Кроме того, они обнаружили, что по обе стороны от околошовной зоны при переходе к шву или основному металлу продольные напряжения изменяются скачкообразно. При этом в основном металле они всегда растягивающие, а в шве их знак зависит от типа электродов, т. е. состава наплавленного металла. Чем ниже температура превращения аустенита в металле шва, тем вероятнее развитие в нем сжимающих напряжений.
...
Для анализа кинетики развития деформаций при сварке и их влияния на технологическую прочность, а также структуру и свойства околошов-
...
1 Справедливо для сталей с содержанием углерода примерно до 0,5% , так как удельный объем у карбидов, как правило, больше, чем у мартенсита.
...
ширения шва и зоны при последующем охлаждении. Отсюда следует, что влияние состава металла шва на деформацию аустенита в околошовной зоне закаливающихся сталей будет тем значительнее, чем больше разница в температурах превращения аустенита в этих зонах сварного соединения.
...
ной зоны весьма важно располагать сведениями об изменении скорости деформации в процессе нагрева и охлаждения. В работе [86] показано, что и для малоуглеродистых и для закаливающихся легированных сталей развитие внутренних деформаций в околошовной зоне с относительно высокими скоростями (0,02—0,03 мм/сек)
...
Скорости изменения поперечных деформаций в процессе охлаждения практически такие же, как и продольных. Разница заключается лишь в величине и знаке внутренних деформаций после полного охлаждения соединения [86]. В работе [87] Н. Н. Прохоров указывает, что в околошовной зоне закаливающихся сталей могут возникать растягивающие поперечные напряжения. Проведенные им и В. С. Игнатьевой расчеты [90] показали, что вследствие мартенситного превращения растягивающие поперечные напряжения в поверхностных участках околошовной зоны могут достигать величин, близких к пределу прочности стали. А. М. Макара [91] с помощью датчиков сопротивления с базой измерения 5 мм
...
На величину деформаций и напряжений существенное влияние оказывает ряд факторов: «жесткость» или размеры (до определенного предела) и конструкция соединяемых элементов; реактивные силы, возникающие обычно вследствие ограничения деформаций свариваемых элементов; активные силы от собственного веса изделия или от полезной нагрузки; последовательность наложения швов; режим сварки и число слоев; температура подогрева; различия в составе, теплофизических свойствах, в характере и температурных интервалах фазовых превращений металла шва и основного металла и т. п. [81—83, 86].
...
Существенное влияние закреплений и близкого расположения швов на величину остаточных продольных и поперечных напряжений часто используется при разработке конструкции жестких проб, предназначенных для оценки склонности сталей и сплавов титана к образованию холодных трещин.
...
Н. О. Окерблом [81, 82] показал, что в общем случае для стыковых соединений при данной ширине свариваемых листов с увеличением погонной энергии величина напряжений в околошовной зоне сначала возрастает, а затем по достижении некоторого максимума снижается. Наибольшие напряжения возникают при определенном соотношении между объемом расплавленного металла и шириной листов. В частности он предположил, что при сварке малоуглеродистой стали аустенитными электродами снижение продольных (от 35 до 30 кГ/мм2)
...
ной зоны весьма важно располагать сведениями об изменении скорости деформации в процессе нагрева и охлаждения. В работе [86] показано, что и для малоуглеродистых и для закаливающихся легированных сталей развитие внутренних деформаций в околошовной зоне с относительно высокими скоростями (0,02—0,03
...
фазовых превращений и свойствах металла шва, сколько неодинаковыми тепловыми режимами сварки за счет разных коэффициентов наплавки. Однако А. М. Макара и И. П. Карета [91] с помощью рентгеновского метода, а также датчиков сопротивления и механических тензометров при сварке под флюсом стали 35ХЗЫЗМ толщиной 14 мм
...
Рациональными методами снижения остаточных напряжений при сварке являются общий подогрев, ограничение температуры охлаждения шва при многослойной сварке, повышение погонной энергии дуги при укладке второго слоя или отжигающего валика [86, 81]. Однако наиболее часто используется отпуск или отжиг изделий после сварки.
...
О кинетике изменения и величине внутренних деформаций и напряжений в околошовной зоне при сварке титана данных очень мало. Однако, располагая сведениями о коэффициенте линейного расширения титана (8,5 • 10~6 1/°С при 0—100° в сравнении с 11,7 • 10~6 1/°С для железа), о модуле упругости (11250 в сравнении с 21000 кГ/мм2
...
фазовых превращений и свойствах металла шва, сколько неодинаковыми тепловыми режимами сварки за счет разных коэффициентов наплавки. Однако А. М. Макара и И. П. Карета [91] с помощью рентгеновского метода, а также датчиков сопротивления и механических тензометров при сварке под флюсом стали 35ХЗЫЗМ толщиной 14
...
чем в стали типа 0Х18Н9Т, поскольку в сопоставимых условиях сварки этих материалов градиенты температурных полей и коэффициенты линейного расширения отличаются незначительно, но зато модуль упругости титана в два раза ниже, чем у стали. Однако предположить то же самое относительно остаточных растягивающих напряжений без специальных исследований трудно, так как, несмотря на относительно высокие значения предела текучести сплавов титана, с повышением температуры он падает более резко, чем у стали. В одной из немногочисленных работ [92] показано, что в стыковых сварных соединениях полос из сплавов титана ОТ4-1 и ВТ5-1 шириной 150 и толщиной 0,8—1,0 мм
...
чем в стали типа 0Х18Н9Т, поскольку в сопоставимых условиях сварки этих материалов градиенты температурных полей и коэффициенты линейного расширения отличаются незначительно, но зато модуль упругости титана в два раза ниже, чем у стали. Однако предположить то же самое относительно остаточных растягивающих напряжений без специальных исследований трудно, так как, несмотря на относительно высокие значения предела текучести сплавов титана, с повышением температуры он падает более резко, чем у стали. В одной из немногочисленных работ [92] показано, что в стыковых сварных соединениях полос из сплавов титана ОТ4-1 и ВТ5-1 шириной 150 и толщиной 0,8—1,0 мм
...
чем в стали типа 0Х18Н9Т, поскольку в сопоставимых условиях сварки этих материалов градиенты температурных полей и коэффициенты линейного расширения отличаются незначительно, но зато модуль упругости титана в два раза ниже, чем у стали. Однако предположить то же самое относительно остаточных растягивающих напряжений без специальных исследований трудно, так как, несмотря на относительно высокие значения предела текучести сплавов титана, с повышением температуры он падает более резко, чем у стали. В одной из немногочисленных работ [92] показано, что в стыковых сварных соединениях полос из сплавов титана ОТ4-1 и ВТ5-1 шириной 150 и толщиной 0,8—1,0
...
В настоящее время исследователи в области сварки располагают большим разнообразием специальных методов изучения фазовых превращений металлов в условиях либо непосредственно, либо достаточно близко воспроизводящих сварочный процесс.
...
С точки зрения детального исследования кинетики превращения и тонкой оценки их влияния на изменения структуры, свойств и технологической прочности металлов при сварке, особый интерес представляют методы, позволяющие дифференцированно изучать процессы в отдельных участках сварных соединений, однако с учетом основных физических и химических воздействий, вызываемых соседними участками и
...
Заметно слабее подобные методы развиты применительно к двум другим участкам сварных соединений, в которых металл подвергается либо более значительному частичному (граница сплавления), либо полному (шов) расплавлению и последующей первичной кристаллизации, в течение которой металл проходит стадии* жидко-твердого и твердо-жидкого состояний. Однако, несмотря на большие методические трудности, и
...
Не имея возможности охватить в настоящей монографии все современные методы исследования сварочных процессов, остановимся лишь на тех, которые были разработаны и использованы для изучения процессов, определяющих качество сварных соединений конструкционных сталей и
...
Вторая группа методов предусматривает сварку: 1) специальных проб, позволяющих изучать влияние погонной энергии дуги и технологических вариантов сварки на конечную структуру и механические свойства зоны термического влияния (валиковая проба МВТУ, разработанная Н. Н. Рыкалиным и Л. А. Фридляндом [70, 97] в сочетании с пробами X. М. Шнадта [98] и Ю. Чабелки [99]); 2) обычных стыковых соединений различной толщины с последующим исследованием их структуры и механических свойств. Вырезанные из этих соединений и проб образцы подвергаются испытаниям на растяжение, статический и ударный изгибы с разной формой и радиусом надреза.
...
Третья группа включает: 1) разработанные автором методику и аппаратуру ИМЕТ-4 для изучения сопротивляемости основного металла и околошовной зоны задержанному разрушению на надрезанных образцах небольшого размера в условиях воздействия растягивающих напряжений, величина которых задается грузами; предварительно образцы подвергаются в той же машине воздействию термического цикла и продольных деформаций, соответствующих различным условиям термообработки, сварки или термомеханической обработки; 2) сварку специальных проб различной конструкции, позволяющих изучать влияние погонной энергии дуги, технологии сварки, температуры подогрева и жесткости реальных сварных соединений на образование холодных трещин в металле около-шовпой зоны.
...
Ниже рассматриваются отдельные методы исследования и аппаратура, приводятся их технические характеристики и основные приемы работы.
...
§ 2. Быстродействующий дилатометр ИМЕТ-ДБ для исследования кинетики фазовых превращений в условиях термических циклов сварки
...
С целью устранения этих недостатков в ИМЕТ АН СССР автором и В. В. Беловым в 1957 г. был сконструирован простой быстродействующий дилатометр ИМЕТ-ДБ [100] по типу прибора К. Л. М.
...
при дилатометрических испытаниях составляет: для стали 1350—1400°, для сплавов титана 1250—1300°. При более высокой Гшах образцы из сплавов титана подвергаются заметной пластической деформации сжатия, что затрудняет анализ дилатометрических кривых.
...
При каждой скорости охлаждения испытывают по 3—5 образцов. На основе осциллограмм с записью изменения температуры и деформации образцов во времени строят кривые термических циклов и изменения деформации в зависимости от температуры (рис. 14 и 15). По кривой термического цикла определяют:
...
деленным количествам аустенита в структуре (в %), что не позволяет при анализе кинетики превращения выделять на диаграмме температурные области образования отдельных фаз. Построение анизотермических диаграмм методом дилатометрического анализа [100, 102, 105, 106], особенно совместно с методом фиксации путем закалки образцов в воду с различных мгновенных температур при нагреве или охлаждении (см. гл. III, § 3), позволяет разграничивать температурные области образования той или иной фазы или структурной составляющей.
...
Среди различных процессов фазового превращения аустенита в стали особенное внимание заслуживает изучение кинетики мартенситного превращения. Этот процесс в зависимости от температуры и времени наиболее просто исследовать на основе
...
дилатометрических кривых с применением метода отрезков (рис. 18). На рассматриваемом примере соотношение между количеством аустенита и мартенсита при различных температурах (образцы стали 23Г, W0=13 град!сек)
...
ния микроструктуры дилатометрических образцов и измерение твердости, величину которой указывают на диаграммах анизотермиче-
...
Рис. 18. Анализ кинетики мартенситного превращения методом отрезков по данным дилатометрического анализа. Сталь 23Г, Tm3Ji_
...
деленным количествам аустенита в структуре (в %), что не позволяет при анализе кинетики превращения выделять на диаграмме температурные области образования отдельных фаз. Построение анизотермических диаграмм методом дилатометрического анализа [100, 102, 105, 106], особенно совместно с методом фиксации путем закалки образцов в воду с различных мгновенных температур при нагреве или охлаждении (см. гл. III, § 3), позволяет разграничивать температурные области образования той или иной фазы или структурной составляющей.
...
чаях приходится прибегать к специальным реактивам (например, реактив Курбатова) и пользоваться дополнительно методом микротвердости. При этом на структурных диаграммах области мартенсита и бейнита условно разграничивают штриховой линией.
...
Особая важность построения структурных диаграмм для сталей заключается в том, что они позволяют оценивать относительное количество
...
чаях приходится прибегать к специальным реактивам (например, реактив Курбатова) и пользоваться дополнительно методом микротвердости. При этом на структурных диаграммах области мартенсита и бейнита условно разграничивают штриховой линией.
...
Нагрев образцов регулируют изменением тока по заданной программе, а скорость охлаждения — опрыскиванием водой, обдувом газом с
...
второй нагреватель; 1 — нож; 2 — первичная обмотка трансформатора; 3 — токоподводящие медные губки; 4 — образцы для нагрева и испытания на разрыв; 5 — бачок с водой для Фиксации структурного состояния; 6 — вторичная цепь трансформатора;
...
гибкие шины; 12— пневматические зажимы; 1J — якорь электромагнита; 14 — нижняя тяга; 15 — датчик электросопротивления для измерения деформации; 16 — ламповый генератор; 17 — мембрана; 18 — верхняя тяга; 19 — индукционный датчик для измерения усилия
...
4) пульт с релейной схемой автоматического управления всеми операциями (нагрев, охлаждение, разрыв или освобождение образцов из пневматических зажимов нагревателя, запись параметров и т. д.); в зависимости от длительности отдельных этапов температурных и деформационных циклов используются либо электронные, либо электромагнитные реле времени.
...
Машина ИМЕТ-1 позволяет регулировать скорости нагрева от десятых долей до нескольких тысяч градусов в секунду и скорости охлаждения — от 600 до десятых долей градусов в секунду. Для обеспечения более медленных скоростей охлаждения (до сотых градуса в секунду) образцы из нагревателей перено-
...
СССР, так и за рубежом. В СССР эта машина изготовлена примерно в 15 экземплярах и используется в лабораториях ряда институтов (ЦНИИТМаш, Институт электросварки им. Е. О. Патона АН УССР,
...
■численным методом на основе дифференциального уравнения теплового баланса нагрева образца током [109, 110];
...
База нагрева образцов (расстояние между медными губками пневматических зажимов) составляет 60 мм.
...
гают воздействию заданным термическим циклам околошовной зоны (табл. 5).
...
Б. Методика исследования кинетики изменения механических свойств околошовной зоны в условиях термических циклов сварки.
...
разрыву при заданных мгновенных температурах в процессе нагрева и последующего охлаждения. Результаты испытаний позволяют оцени-
...
случаях предусматривают параллельные испытания образцов на машине ИМЕТ
...
В качестве примера на рис. 24 приведены данные для стали 45, позволяющие установить критические точки при нагреве ACl
...
на 100—500° и охлаждают с различными скоростями, обеспечивающими в отсутствие деформации получение чисто мартенситной структуры. Деформацию аустенита (растяжением) производят либо
...
процессе непрерывного охлаждения, либо после охлаждения до некоторой постоянной температуры с последующей выдержкой при ней в течение различного времени
...
дальнейшим резким охлаждением до комнатной температуры. В первом случае температуру деформации изменяют в интервале 850—400°, а во втором — 500—300°. Аналогичную методику применяют и при исследовании термомеханической обработки сталей и сплавов титана, а также механико-термической обработки, если режимы последней предусматривают деформацию при повышенных температурах или кратковременный нагрев с целью полигонизации структуры (см. гл.
...
§ 4. Высокотемпературный вакуумный микроскоп ИМЕТ-ВМД с деформирующим устройством и дилатометром для исследования влияния пластической деформации на фазовые превращения и задержанное разрушение металлов
...
Установка ИМЕТ-ВМД сконструирована автором в 1960—1961 гг. по типу приборов М. Г. Лозинского [116]. Принципиальное отличие ее от этого прибора заключается в том, что поперек шейки образца установлен дилатометр. Установка (рис. 26) состоит из двух узлов: 1) вакуумной камеры 7
...
Поперек валиков вырезают образцы для испытаний на статической и ударный изгиб, измерения твердости и анализа структуры металла околошовной зоны. Надрезы в образцах на изгиб делают по центру валика так, чтобы вершины их располагались в|околошовной зоне на глубине 0,5
...
установки образцов на копре (в): - образец; 2 — опора; 3 — боек; 4 — каленый штифт; 5 — граница проплавления
...
Проба Ю. Чабелки [99] в первом варианте была предложена для оценки изменений ударной вязкости малоуглеродистой стали в участке старения зоны термического влияния. Она заключается в сварке встык пластин средней толщины за один проход. Поперек шва вырезают образцы Менаже с таким расчетом, чтобы надрезы их располагались на различном расстоянии от границы сплавления шва с основным металлом (рис. 28). По результатам испытаний строят диаграмму изменения ударной вязкости металла зоны термического влияния в зависимости от расстояния от границы шва.
...
§ 6. Машина и методика ИМЕТ-4 для исследования сопротивляемости металлов задержанному разрушению при сварке и термомеханической обработке
...
Машина ИМЕТ-4 (рис. 31) разработана автором в 1959—1960 гг. [119—120] и предназначена для сравнительных количественных испытаний на задержанное разрушение стали и сплавов титана в состоянии после обработки с различными температурными и деформационными воздействиями, например, после закалки, термического цикла сварки (для околошовной зоны), термомеханической обработки и т. д. Каждый из этих видов обработки воспроизводится в самой машине на плоских образцах из основного металла (рис. 32) путем программированного нагрева током с нагружением их в требуемом температурном интервале в процессе охлаждения с последующей выдержкой при постоянной растягивающей нагрузке до разрушения.
...
I Машина ИМЕТ-4 имеет два узла, смонтированные в одном корпусе (рис. 31): / — рычажные устройства для нагружения образцов (10 стоек); // — нагреватель с трансформатором и пультом управления, работающий по тому же принципу, что и в установках ИМЕТ-1 и ИМЕТ-ВМД. Образцы 12
...
Машина и методика ИМЕТ-4 для исследования сопротивляемости металлов задержанному разрушению при сварке и термомеханической обработке
...
При испытании стальных образцов на задержанное разрушение, в которых воспроизводят термические циклы и деформацию металла околошовной зоны, параметры
...
критерий в виде относительного сужения г|)р образца в надрезе к моменту начала разрушения при орш1п и tp.
...
В принципе этот метод испытаний на задержанное разрушение близок к испытаниям металлов на длительную прочность. В 1958 г. аналогичный
...
критерий в виде относительного сужения г|)_р образца в надрезе к моменту начала разрушения при о_рш1п и
...
Создавая машину ИМЕТ-4, мы сознательно пошли на ряд упрощений (исключение взаимодействия между металлом шва и основным металлом в зоне сплавления, применение тонкого плоского образца и т. д.). При этом, с одной стороны, мы преследовали цель в более чистом виде количественно исследовать и проанализировать влияние на механизм задержанного разрушения и об
...
разования холодных трещин таких важных факторов, как деформация аустенита, его однородность и размер зерна, условия охлаждения, определяющие структурное состояние околошовной зоны и т. д. С другой стороны, мы стремились расширить условия испытаний в область таких смежных областей технологии, как термическая (закалка) и термомеханическая обработка ста
...
Создавая машину ИМЕТ-4, мы сознательно пошли на ряд упрощений (исключение взаимодействия между металлом шва и основным металлом в зоне сплавления, применение тонкого плоского образца и т. д.). При этом, с одной стороны, мы преследовали цель в более чистом виде количественно исследовать и проанализировать влияние на механизм задержанного разрушения и об
...

Сварные базовые детали станков и машин. Обзор
Руководство по пайке металлов
Газовая сварка и резка металлов
Металловедение сварки стали и сплавов титана
Справочник по сварке и склеиванию пластмасс
Контактная сварка. В помощь рабочему-сварщику
Справочник молодого электросварщика по ручной сварке: Справ, пособие для средних ПТУ

"Сварка-ЛИБ" - Техническая библиотека сварщика | Сварка, термообработка, материалы, металлы и сплавы

admin

Металловедение сварки стали и сплавов титана