Сплавы с эффектом памяти формы
| Листать книгу |
|---|
| Листать |
| Страницы:
1 ... 21 ... 63 ... 105 ... 147 ... 189 ... 218 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 скачать книгу Сплавы с эффектом памяти формы На рис. 1.25 приведен типичный пример такого поведения поликристаллических образцов сплава Cu64|1 Zn341 Snlg. На рисунке показано [15] соотношение между критическим напряжением, необходимым, чтобы вызвать мартенситное превращение, и температурой. ... При описании состояния кристалла, растянутого под действием напряжения, обычную энтальпию Н и свободную энергию G заменяют на следующие функции состояния И* и G* ... где F — усилие, приложенное к образцу, / — длина образца, другие обозначения были введены выше. Термодинамическое равновесие кристалла, находящегося под воздействием напряжений, по аналогии со случаем отсутствия напряжений соответствует минимальной величине G*. ... Если принять свободную энергию исходной и мартенситной фаз в случае воздействия напряжений соответственно G*p и G*M, то в состоянии равновесия этих двух фаз ... приложении напряжений од = oj. Следовательно, если движущая сила ... Следовательно, при постоянном давлении свободная энергия кристалла G* определяется двумя независимыми переменными — Т и F. ... Рис. 1.26. Схема, иллюстрирующая соотношени» !»;ежду внешней силой и темпер.. рой в состоянии термодинамического равновесия исходной и мартенситной фаз ... Как показано выше, влияние внешней силы на мартенситное превращение, исходя из общего термодинамического рассмотрения, можно выразить в рациональной форме в виде уравнения (1.48). Целесообразно сравнить уравнения (1.48) и (1.25). В (1.48) деформацию превращения ер~~*м в первом приближении можно считать величиной постоянной. При этом изменение энтропии 5 при превращении также является постоянным в широком интервале напряжений и температур. Это действительно наблюдается в разных сплавах при превращении, вызванном напряжениями. Постоянство AS означает, что АН* в ... Влияние фактора Шмида при превращении, вызванном напряжениями. Если охладить монокристаллические образцы, находящиеся в состоянии исходной фазы, ниже Ms, ... Как показано выше, влияние внешней силы на мартенситное превращение, исходя из общего термодинамического рассмотрения, можно выразить в рациональной форме в виде уравнения (1.48). Целесообразно сравнить уравнения (1.48) и (1.25). В (1.48) деформацию превращения ер~~*м в первом приближении можно считать величиной постоянной. При этом изменение энтропии 5 при превращении также является постоянным в широком интервале напряжений и температур. Это действительно наблюдается в разных сплавах при превращении, вызванном напряжениями. Постоянство AS означает, что АН* ... Рис. 1.27. Стереографическое представление результатов расчетов факторов Шмида для деформации сдвигом в плоскости габитуса р ... Зависимость деформации превращения от ориентировки. Деформация, соответствующая участку от точки б до точки г на кривых напряжение — деформация (см. рис. 1.22), обусловлена превращением (3i ... Рис. 1.27. Стереографическое представление результатов расчетов факторов Шмида для деформации сдвигом в плоскости габитуса ... Шмида и Боаса, определяющем удлинение образца по деформации сдвигом, обусловленной обычным скольжением и двойникованием. Полученные с помощью этого уравнения в качестве примера результаты [14] расчета зависимости деформации превращения от ориентировки для 0i — 0i ... Рис. 1.28. Стереографическое представление результатов расчета удлинения (деформации превращения) при |8, — 0,'-превращении в сплавах Си - Al - Ni ... очень хорошее. Однако экспериментальные величины удлинения, измеренные с большей точностью, обычно несколько выше рассчитанных величин. Причина этого заключается в том, что величина е в уравнении (1.50) выражает удлинение образца, обусловленное деформацией превращения, сопровождаемого образованием доменов с характеристическими плоскостями габитуса. Таким образом, удлинение не содержит вклада, обусловленного превращением монодомена с характеристической плоскостью габитуса, содержащего, например, двойниковые дефекты, в двойниковый монодомен. Другими словами, удлинение не содержит вклада, обусловленного деформацией с инвариантной решеткой. Однако вклад в удлинение в том случае, когда деформация с инвариантной решеткой обусловлена дефектами упаковки, можно считать небольшим по сравнению со случаем, когда деформация с инвариантной решеткой обусловлена двойниковыми дефектами. ... В первом приближении можно считать, что деформация превращения определяется сдвиговой компонентой вдоль плоскости габитуса деформации формы и фактором Шмида. Если определить деформацию превращения посредством описанного выше расчета или экспериментальным методом, то с помощью экспериментально определенных соотношений между критическим напряжением и температурой для различных превращений, вызванных напряжениями, и уравнения (1.48) можно определить величины AS и АН* при этих превращениях. Ниже приведены примеры определения указанных величин. ... Шмида и Боаса, определяющем удлинение образца по деформации сдвигом, обусловленной обычным скольжением и двойникованием. Полученные с помощью этого уравнения в качестве примера результаты [14] расчета зависимости деформации превращения от ориентировки для 0i — 0i ... Рис. 1.28. Стереографическое представление результатов расчета удлинения (деформации превращения) при |8, — 0,'-превращении в сплавах Си - Al - Ni ... очень хорошее. Однако экспериментальные величины удлинения, измеренные с большей точностью, обычно несколько выше рассчитанных величин. Причина этого заключается в том, что величина е в уравнении (1.50) выражает удлинение образца, обусловленное деформацией превращения, сопровождаемого образованием доменов с характеристическими плоскостями габитуса. Таким образом, удлинение не содержит вклада, обусловленного превращением монодомена с характеристической плоскостью габитуса, содержащего, например, двойниковые дефекты, в двойниковый монодомен. Другими словами, удлинение не содержит вклада, обусловленного деформацией с инвариантной решеткой. Однако вклад в удлинение в том случае, когда деформация с инвариантной решеткой обусловлена дефектами упаковки, можно считать небольшим по сравнению со случаем, когда деформация с инвариантной решеткой обусловлена двойниковыми дефектами. ... Шмида и Боаса, определяющем удлинение образца по деформации сдвигом, обусловленной обычным скольжением и двойникованием. Полученные с помощью этого уравнения в качестве примера результаты [14] расчета зависимости деформации превращения от ориентировки для ... Влияние внешних сил на мартенситное превращение не ограничивается только простым смещением температуры превращения. На рис. 1.29 показаны кривые напряжение — деформация при растяжении монокристаллических образцов из сплава, % (по массе): Си—14.0AI—4,2Ni при разных температурах испытания в направлении приблизительно <001>р исходной фазы. Характерной особенностью является то, что в зависимости от температуры испытаний кривые состоят из двух или большего числа ступеней. Методами нейтронографического и рентге-ноструктурного анализов при воздействии напряжений установлено, что каждая стадия обусловлена мартенситным превращением, отмеченным на рисунке. Указанные на этом рисунке фазы у\, &'[, ... 1.6. МАРТЕНСИТНО-МАРТЕНСИТНЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ, ВЫЗВАННЫЕ НАПРЯЖЕНИЯМИ, И МНОГОСТАДИЙНАЯ ПСЕВДОУПРУГОСТЬ ... Рис. 1.29. Кривые напряжение — деформация, иллюстрирующие многостадийную псевдоупругость, которые обусловлены последовательными прямыми превращениями, вызванными напряжениями, и обратными превращениями в сплавах Си — Al — Ni: / — перегруппировка; 2 ... Рис. 1.29. Кривые напряжение — деформация, иллюстрирующие многостадийную псевдоупругость, которые обусловлены последовательными прямыми превращениями, вызванными напряжениями, и обратными превращениями в сплавах Си — Al — Ni: / — перегруппировка; 2 ... Рис. 1.29. Кривые напряжение — деформация, иллюстрирующие многостадийную псевдоупругость, которые обусловлены последовательными прямыми превращениями, вызванными напряжениями, и обратными превращениями в сплавах Си — Al — Ni: / — перегруппировка; 2 ... Рис. 1.29. Кривые напряжение — деформация, иллюстрирующие многостадийную псевдоупругость, которые обусловлены последовательными прямыми превращениями, вызванными напряжениями, и обратными превращениями в сплавах Си — Al — Ni: / — перегруппировка; 2 ... Рис. 1.29. Кривые напряжение — деформация, иллюстрирующие многостадийную псевдоупругость, которые обусловлены последовательными прямыми превращениями, вызванными напряжениями, и обратными превращениями в сплавах Си — Al — Ni: / — перегруппировка; ... Рис. 1.30. Различные кристаллические структуры мартенсита, вызванного превращениями, в сплавах Си — Al — Ni (а — структура общей плоскости базиса для этих структур) : / — направление приложенных напряжений сдвига ... Рис. 1.32. Диаграмма состояния сплава Си — Al — Ni в координатах напряжение — температура; в скобках указаны метастабильные фазы [ 17] ... Рис. 1.30. Различные кристаллические структуры мартенсита, вызванного превращениями, в сплавах Си — Al — Ni (а — структура общей плоскости базиса для этих структур) : / — направление приложенных напряжений сдвига ... Рис. 1.30. Различные кристаллические структуры мартенсита, вызванного превращениями, в сплавах Си — Al — Ni (а — структура общей плоскости базиса для этих структур) : / — направление приложенных напряжений сдвига ... На рис. 1.31 представлены данные [17] для критического напряжения, при котором начинается каждая стадия (рис. 1.29), в зависимости от температуры. Если принять среднее значение между критическим напряжением при приложении нагрузки и критическим напряжением при разгрузке за равновесное напряжение двух имеющихся фаз и представить это равновесное напряжение в зависимости от температуры, то получится равновесная диаграмма состояния соответствующих фаз в координатах напряжение — тампература. Схематично такая диаграмма состояния показана на рис. 1.32 [17]. Указанные на этом рисунке в скобках фазы являются метастабильными. Они возникают в связи с там, что непосредственное превращение между стабильными фазами затруднено. Например, как показано в следующем разделе, превращение у\ ... в условиях деформации с инвариантной плоскостью непосредственного мартенситного превращения fit-фазы в ai-фазу не происходит. Однако превращение возможно по механизму 0i ... Кристаллическая структура мартенсита, имеющего многостадийную псевдоупругость, является длиннопериодной слоистой структурой во всех случаях с одной и той же плоскостью базиса (см. рис. 1.30). Следовательно, эти структуры отличаются только последовательностью укладки. Превращение между ними происходит путем перехода одного монокристалла мартенсита в другой. В связи с этим кристаллография мартенситно-мартенситных превращений объясняется сравнительно просто. ... На рис. 1.33 показана кривая напряжение — деформация, получанная при растяжении монокристаллического образца сплава (% по массе): Си — 13,8AI —4,0Ni вблизи Mf, ... внимания тот факт, что при этом наблюдается полный возврат деформации на 18 %. ... Рис. 1.33. Кривая напряжение — деформация монокристаллического образца сплава Си — Al — Ni; первоначально образец состоял из монодомена у\ ... параллельна базисной плоскости, то обычно удовлетворяется условие, чтобы она была инвариантной плоскостью. В этом случае нет необходимости введения двойниковых дефектов. Действительно, при превращениях /Ji' — oti' и ai — 0i ... Если приложить напряжения растяжения к образцу при соответствующих условиях, то происходит превращение у[ ... где G* (0) — свободная энергия при нулевом внешнем усилии. Если учитывать упругую деформацию на длине /, то второй член правой части уравнения (1.53) можно представить в виде ... параллельна базисной плоскости, то обычно удовлетворяется условие, чтобы она была инвариантной плоскостью. В этом случае нет необходимости введения двойниковых дефектов. Действительно, при превращениях /Ji' — oti' и ai — ... нально внешней силе F, причем чем больше /0, тем быстрее происходит указанное уменьшение. Из рис. 1.29 и 1.30 ясно, что длины, соответ- ... Рис. 1.36. Схема, иллюстрирующая соотношение между нагрузкой или напряжением и свободной энергией G* мартенситных фаз у\, ... нально внешней силе F, причем чем больше /0, тем быстрее происходит указанное уменьшение. Из рис. 1.29 и 1.30 ясно, что длины, соответ- ... Кристаллическая структура мартенситной фезы. Общие закономерности кристаллографических превращений в связи с эффектом памяти формы в сплавах рассмотрены в первой главе. В этой главе описываются характерные особенности сплавов Ti—Ni с памятью формы. ... Результаты большого числа исследований согласуются в том, что исходная фаза в сплавах Ti—Ni имеет о.ц.к. структуру В2 ... элементарная ячейка мартенситной фазы является моноклинной. В настоящее время стандартной структурой мартенситной фазы считают моноклинную ячейку с параметрами а = 0,2889 нм, b = 0,412 нм, с = = 0,4622 нм, 0 ... Модель этой структуры показана на рис. 2.1. Она показывает, каким образом орторомбическая слоистая структура типа N2H ... Сендрок [2] принял за плоскость и направление, в которых происходит перетасовка, соответственно (010) и [001]. В этой модели отражение 001 имеет ограниченную интенсивность. Однако структурный фактор для отражения 001, которое имеет даже на дифрактограммах сравнительно высокую интенсивность, становится равным нулю. Ватанайон и Хегеман [3], приняв, что перетасовка базисных плоскостей описывается как (010), сравнили интенсивность линий на картинах рентгеновской дифракции. Они установили, что направление и величина вектора трансляции соответствуют 1/16 [102]. ... Позже Ми хал [4] повторно исследовал расположение атомов, используя результаты рентгеновского дифракционного анализа порошковых рентгенограмм методом Вонга. Он предложил сложную модель кристаллической структуры, включающую и перетасовку базисных плоскостей. Ниже приведены данные Ооцука, Хегемана и Михала для периодов решетки и положений атомов в структуре: ... элементарная ячейка мартенситной фазы является моноклинной. В настоящее время стандартной структурой мартенситной фазы считают моноклинную ячейку с параметрами а = 0,2889 нм, b = 0,412 нм, с = = 0,4622 нм, ... Кристаллическая структура промежуточных фаз. Хорошо известно, что в сплавах Ti—Ni в области составов, богатых никелем, и в сплавах с частичным замещением никеля кобальтом и железом происходит двухступенчатое мартенситное превращение: высокотемпературная фаза — промежуточная фаза — низкотемпературная фаза. О появлении указанной промежуточной фазы первоначально сообщил Даутвич [5]. Он сделал вывод, что причиной аномального увеличения электросопротивления при охлаждении сплава Ti — 51 % (ат.) Ni является появление промежуточной фазы, которая при комнатной температуре имеет ромбоэдрическую структуру с параметрами: а0 = 0,602 нм, a = 90,7°. ... Последовательное фазовое превращение. На рис. 2.2 показана кривая электросопротивление — температура для сплава Ti5oNi47Fe3, в котором происходит классическое двухступенчатое превращение. Видно, что при охлаждении (7) образца электросопротивление увеличивается в соответствии с превращением высокотемпературной фазы /, образующейся в точке M's, в ... Из анализа зависимости электросопротивления от температуры ясно, что мартенситное превращение 11^111 при нагреве и охлаждении является классическим фазовым переходом первого рода, характеризующимся температурным гистерезисом. Превращение ... тимым и близко к фазовому переходу второго рода. С помощью рентгеновского дифракционного исследования при разных температурах обнаружено, что при понижении температуры пик (110)s2 расщепляется на два пика, причем пики фазы / и фазы // никогда не наблюдаются одновременно. Это показывает, что описываемое превращение отличается от обычного мартенситного превращения. ... Из анализа зависимости электросопротивления от температуры ясно, что мартенситное превращение 11^111 при нагреве и охлаждении является классическим фазовым переходом первого рода, характеризующимся температурным гистерезисом. Превращение ... Из анализа зависимости электросопротивления от температуры ясно, что мартенситное превращение 11^111 при нагреве и охлаждении является классическим фазовым переходом первого рода, характеризующимся температурным гистерезисом. Превращение ... фазы //. При —45 С наблюдается еще и рельеф с большим смещением линий, обусловленных образованием мартенситной фазы ///. Из этого сплава изготовили тонкие фольги и исследовали изменение вида мик-роэлектронограмм при понижении температуры от 47 °С (рис. 2.4, а) до -173 °С (рис. 2.4, д). ... На рис. 2.5 приведены микрофотографии, иллюстрирующие изменение вида микроэлектронограмм, полученных путем съемки на просвет, в зависимости от / при охлаждении, причем эти микрофотографии соответствуют картинам электронной дифракции на рис. 2.4, а—д. На рис. 2.5, а показана структура исходной фазы с о.ц.к. решеткой типа ... фазы //. При —45 С наблюдается еще и рельеф с большим смещением линий, обусловленных образованием мартенситной фазы ///. Из этого сплава изготовили тонкие фольги и исследовали изменение вида мик-роэлектронограмм при понижении температуры от 47 °С (рис. 2.4, а) до -173 °С (рис. 2.4, д). ... фазы //. При —45 С наблюдается еще и рельеф с большим смещением линий, обусловленных образованием мартенситной фазы ///. Из этого сплава изготовили тонкие фольги и исследовали изменение вида мик-роэлектронограмм при понижении температуры от 47 °С (рис. 2.4, а) до -173 °С (рис. 2.4, ... CsCI (52). На рис. 2.5, б структура почти не отличается от структуры, показанной на предыдущей микрофотографии. Она возникает при Т немного ниже М'$, при которой появляются рефлексы типа 1/3. При достижении следующей стадии (рис. 2.5, в) обнаруживается листообразная структура, а затем (рис. 2.5, г) ... Вейман с сотрудниками [8] осуществил исследования фазовых изменений в подобной области предмартенситных температур с помощью ПЭМ, уделив особое внимание точности регулирования Г. В результате исследования установлено, что превращение /—//, которое до того вре- ... Вейман с сотрудниками предположили, что указанная фаза с несоразмерной структурой соответствует состоянию, когда сосуществуют волны зарядовой плотности трех типов, имеющие волновые числа 1/3 "[ПО}, 1/3 {111} и 1/3 <0l2lJ>. ... Эффект памяти формы. Фазовое превращение в сплавах на основе Ti—Ni характеризуется, как показано выше, довольно сложным поведением, обусловленным составом сплавов и их термообработкой. Это поведение оказывает влияние и на эффект памяти формы. ... Наиболее удобно эффект памяти формы в сплавах Ti—Ni рассмотреть с помощью проволочной спирали (рис. 2.6). Намотав спиральную проволоку, закрепляют оба ее конца. После выдержки при 300 °С в течение 1 ч спираль растягивают при комнатной температуре. Если в таком состоянии ее поместить в горячую ванну, то она вновь становится спиралью. ... мени рассматривалось как единое превращение в этой области температур, происходит по существу в две стадии. ... При такой большой деформации, как показано на рисунке, эффект памяти формы становится двусторонним. При 0°С довольно значительное удлинение наблюдается вследствие частично обратимого эффекта памяти формы. Таким образом, при превращении высокотемпературной фазы в мартенситную фазу возникает большое число кристаллографических вариантов кристаллов мартенсита со специфическими преимущественными ориентировками, и спираль до некоторой степени удлиняется. В сплавах, в которых мартенситное превращение является двухступенчатым (высокотемпературная фаза — промежуточная фаза — низкотемпературная мартенситная фаза), эффект памяти формы является сложным. ... Рис. 2.6. Частично обратимый эффект памяти формы спирали из сплава Ti - Ni; а — комнатная температура (после выдержки при нагреве); б ... Рис. 2.7. Изменение электросопротивления, соответствующего изменению формы сплава Tis0Ni47SFe25 (нагрев 1 ... При такой большой деформации, как показано на рисунке, эффект памяти формы становится двусторонним. При 0°С довольно значительное удлинение наблюдается вследствие частично обратимого эффекта памяти формы. Таким образом, при превращении высокотемпературной фазы в мартенситную фазу возникает большое число кристаллографических вариантов кристаллов мартенсита со специфическими преимущественными ориентировками, и спираль до некоторой степени удлиняется. В сплавах, в которых мартенситное превращение является двухступенчатым (высокотемпературная фаза — промежуточная фаза — низкотемпературная мартенситная фаза), эффект памяти формы является сложным. ... В заключение следует отметить, что двухступенчатое превращение оказывает большое влияние на обратимый эффект памяти формы. Оно является одним из признаков появления описываемого ниже всестороннего эффекта памяти формы. ... Электросопротивление. Измерение электросопротивления наряду с дифференциальным термическим анализом широко применяется в качестве метода определения температуры превращения сплавов Ti—Ni вследствие простоты методики. Однако кривые электросопротивление — температура даже у одних и тех же материалов значительно различаются из-за разной предыстории образцов. В частности, в сплавах Ti—Ni с высокой концентрацией никеля большое влияние оказывают термическое циклирование и промежуточный отжиг. ... На рис. 2.8 приведены данные, характеризующие влияние термоцик-лирования на кривые электросопротивление — температура сплава Ti — 50,8 %Ni, закаленного от 960 °С после выдержки 3 ч. Кривая а соответствует стандартной кривой электросопротивления сплавов, закаленных в воде. Из этой кривой видно, что при достижении Ms электросопротивление уменьшается. Однако при нагреве до As изменение электросопротивления не наблюдается, поэтому трудно установить интервал обратимого превращения, обусловливающий восстановление формы. Образцы поочередно нагревались и охлаждались между 20 и 30 °С, после одного цикла наблюдалось увеличение электросопротивления ... Рис. 2.8. Влияние незавершенного термического циклирования на электросопротивление сплавов Ti — 50,8 ... Магнитная восприимчивость. При фазовом превращении в сплавах на основе Ti—Ni происходит заметное изменение магнитной восприимчивости, поэтому оно является чрезвычайно эффективным средством точного определения Т превращения. На рис. 2.9 показано изменение ... Рис. 2.9. Изменение магнитной восприимчивости х сплавов Ti50Ni4,Fe, в зависимости от Г: / — охлаждение; 2 — нагрев ... чивости — это наиболее подходящий метод определения температур различных превращений сплавов на основе Ti—Ni, однако высокая стоимость экспериментального оборудования и сложность методики препятствуют широкому распространению этого метода. ... Упругие константы и внутреннее трение. Известно, что при ударе по образцу из Ti—Ni при более высокой Т, ... Хасигути [9] измерял модуль сдвига и внутреннее трение сплава Ti — 51 % (ат.) Ni в интервале —170 —800 °С. Результаты этой работы приведены на рис. 2.10. Слева на оси ординат приведена характеристика ... внутреннего трения Q . Как показано на нижней кривой, пики внутреннего трения наблюдаются в интервале —50 -f —70 °С и около 600 °С. В первом случае наблюдается наложение трех пиков, обусловленных аномальными изменениями внутреннего трения, сопровождающими мартенситное превращение. Сложность процесса превращения очевидна. Пик внутреннего трения около 600 °С соответствует превращению двухфазной области в однофазную. ... Удельная теплоемкость. Даутвич [10] измерял теплоту превращения в сплавах Ti — 51 % (ат.) Ni и по пикам, обнаруживаемым на кривой изменения удельной теплоемкости при нагреве образцов, предварительно охлажденных до 43; 0 и —196°С, установил, что теплота превращения низкотемпературной мартенситной фазы в высокотемпературную фазу составляет 1,299 кДж/моль, а теплота превращения промежуточной фазы в высокотемпературную — 343,6 ± 21 Дж/моль. ... чивости — это наиболее подходящий метод определения температур различных превращений сплавов на основе Ti—Ni, однако высокая стоимость экспериментального оборудования и сложность методики препятствуют широкому распространению этого метода. ... Позже с целью более точного выяснения изменений удельной теплоемкости, соответствующих процессу двухступенчатого превращения, измерялась [11] удельная теплоемкость сплавов Ti5oNi5o_x Fex. Результаты этой работы приведены на рис. 2.11. На этом рисунке показана кривая изменения удельной теплоемкости Ср сплавов TisoNi46>sFe3(S при нагреве. Наблюдается широкий пик, соответствующий превращению фазы /// в фазу //, находящийся вблизи —70 °С. Кроме того, обнаруживается острый пик, соответствующий превращению фазы // в фазу /. В состоянии промежуточной фазы в этом промежуточном интервале температур удельная теплоемкость на 6,28 Дж/моль • °С больше, чем у мартенситной и исходной фаз. Значения теплоты превращения (Q), определенные путем интегрирования площади этих двух пиков, приведены ниже: ... Теплота превращения уменьшается при увеличении концентрации железа, большая часть этого уменьшения обусловлена превращением фазы /// в фазу //. ... Термическое расширение. Эффект памяти формы в сплавах Ti—Ni обнаружили при всесторонних исследованиях аномалий термического расширения этого сплава. На кривых термического расширения образцов из сплава Ti — 50% (ат.) Ni, полученных холодным волочением и холодной ковкой, при нагреве обнаружено, что по достижении темпера- ... Позже с целью более точного выяснения изменений удельной теплоемкости, соответствующих процессу двухступенчатого превращения, измерялась [11] удельная теплоемкость сплавов Ti5oNi5o_x Fex. Результаты этой работы приведены на рис. 2.11. На этом рисунке показана кривая изменения удельной теплоемкости Ср сплавов TisoNi46>sFe3(S при нагреве. Наблюдается широкий пик, соответствующий превращению фазы /// в фазу //, находящийся вблизи —70 °С. Кроме того, обнаруживается острый пик, соответствующий превращению фазы // в фазу /. В состоянии промежуточной фазы в этом промежуточном интервале температур удельная теплоемкость на 6,28 Дж/моль • °С больше, чем у мартенситной и исходной фаз. Значения теплоты превращения (Q), определенные путем интегрирования площади этих двух пиков, приведены ниже: ... туры As у первых наблюдается большая усадка, а у вторых — расширение. При попеременном нагревании и охлаждении при 7"< 350°С наблюдались аналогичные кривые термического расширения, но при нагреве >550°С аномальные эффекты, обусловленные деформацией, исчезали. В связи с этими аномалиями удалось выявить эффект памяти формы. Следовательно, измерения термического расширения образцов необходимо проводить, исключив влияние деформации при обработке образцов. ... В настоящее время с целью изучения особенностей двухступенчатого превращения тщательно исследуются кривые термического расширения. На рис. 2.12 показан [7] пример такой кривой. Образцы изготавливали из сплава Ti5oNi47 ... Механические свойства. При исследовании механических свойств сплавов Ti—Ni (1960—1970 гг.) были обнаружены некоторые характерные особенности. Рознер [12] по кривым напряжение — деформация, полученным при растяжении поликристаллических образцов из сплава Ti —50% (ат.) Ni при —196~700°С установил следующие характерные особенности: 1) при 7"<70°С обнаруживается прерывистая текучесть, после 4—7 % деформации Людерса происходит деформационное упрочнение, степень которого аномально высока; 2) течение в интервале 100—400 °С является непрерывным, скорость деформационного упрочнения мала; 3) при 7">400°С деформационное упрочнение почти не наблюдается и происходит очень большое равномерное удлинение; во всех случаях шейка не обнаруживается; 4) напряжение течения является минимальным при комнатной температуре: оно увеличивается при Т до 100 °С; 5) даже при —196 °С возможно удлинение около 40%. ... Причиной характерных особенностей, наблюдаемых при растяжении, является, как показано ниже, своеобразие механизма деформации термоупругой мартенситной фазы, образующейся вблизи комнатной Т. Тот факт, что в сплавах Ti—Ni в противоположность углеродистой стали мартенситная фаза значительно мягче высокотемпературной, является важным свойством, обусловливающим возможность использования эффекта памяти формы. ... Миядзаки [13] и Сабури [14] исследовали влияние старения, концентрации Ni и отжига после деформации на механические свойства сплавов Ti—Ni. Влияние концентрации никеля иллюстрируют результаты экспериментов, которые аналогичны описанным выше. Испытания на растяжение при разных температурах проводились на образцах Ti — 50, 50,5 51 % (ат.) Ni, закаленных в воде от В00 °С. Образцы деформировались на 5 %, затем снималась нагрузка и измерялся возврат остаточной деформации при медленном нагреве от точки As до T>Af. ... туры As у первых наблюдается большая усадка, а у вторых — расширение. При попеременном нагревании и охлаждении при 7"< 350°С наблюдались аналогичные кривые термического расширения, но при нагреве >550°С аномальные эффекты, обусловленные деформацией, исчезали. В связи с этими аномалиями удалось выявить эффект памяти формы. Следовательно, измерения термического расширения образцов необходимо проводить, исключив влияние деформации при обработке образцов. ... Напряжение течения (см. рис. 2.13) минимально при 66 °С, что соответствует Ms, определенной по кривой электросопротивления. Напряжение течения при 7">66°С резко увеличивается при повышении Т. При Т< ... Рис. 2.13. Кривые напряжение — деформация сплавов Ti — 50 % (ат.) Ni при разных температурах ... няется. При 125 С возврат полностью отсутствует. Интервал температур, в котором в этих сплавах наблюдается псевдоупругость, не обнаружен. Аналогичные закономерности свойственны и сплаву Ti — 50,5 % (ат.) Ni. В сплавах с 51 % (ат.) Ni (см. рис. 2.14) наблюдалась псевдоупругость в интервале —44~21 °С. Кроме того, в интервале —74 ~49 °С наблюдается 100%-ное восстановление формы, не обозначенное на рисунке стрелками. ... На основании описанных выше результатов кривые напряжение — деформация сплавов Ti—Ni, закаленных из высокотемпературной однофазной области, можно разделить на пять типов (рис. 2.16). Соответственно этим пяти типам кривых ниже рассматриваются соответствующие предполагаемые механизмы деформации. На этом рисунке Т деформации обозначена 7"rf. В интервале температур / [Td<Mf) ... няется. При 125 С возврат полностью отсутствует. Интервал температур, в котором в этих сплавах наблюдается псевдоупругость, не обнаружен. Аналогичные закономерности свойственны и сплаву Ti — 50,5 % (ат.) Ni. В сплавах с 51 % (ат.) Ni (см. рис. 2.14) наблюдалась псевдоупругость в интервале —44~21 °С. Кроме того, в интервале —74 ~49 °С наблюдается 100%-ное восстановление формы, не обозначенное на рисунке стрелками. ... только при приложении напряжений. Интервал температур V — это область температур, в которой происходит пластическая деформация исходной фазы перед тем, как образуется мартенсит деформации. ... Микрофотографии на рис. 2.17 иллюстрируют процесс деформации растяжением при комнатной 7" тонких фольг сплава Ti — 50% (ат.) Ni. Отчетливо наблюдаются перемещение внутренних двойников, аннигиляция (t) и миграция (?) доменов. Механизм деформации соответствует типу /. ... только при приложении напряжений. Интервал температур V — это область температур, в которой происходит пластическая деформация исходной фазы перед тем, как образуется мартенсит деформации. ... Микрофотографии на рис. 2.17 иллюстрируют процесс деформации растяжением при комнатной 7" тонких фольг сплава Ti — 50% (ат.) Ni. Отчетливо наблюдаются перемещение внутренних двойников, аннигиляция (t) и миграция (?) доменов. Механизм деформации соответствует типу /. ... только при приложении напряжений. Интервал температур V — это область температур, в которой происходит пластическая деформация исходной фазы перед тем, как образуется мартенсит деформации. ... Замещение 3d-переходными металлами. Особенности фазового превращения при добавлении третьего металлического элемента в сплавы Ti—Ni имеют важное значение для понимания механизма превращения. Ванг [15] определял изменение температуры превращения при замещении части никеля в сплавах Ti—Ni кобальтом и железом. Он показал, что определение Т превращения по изменению упругих аккустических характеристик является очень неточным, однако установил, что при замещении железом Т превращения понижается в большей степени, чем при замещении кобальтом. Кроме того, если допустить, что число 3d- и 4х-электронов является числом валентных электронов, то можно считать, что когда число валентных электронов на один атом становится < 7, то Т фазового превращения смещается в сторону более низких температур. При этом и замещение кобальтом, и замещение железом одинаково проявляется на кривой температур фазового превращения. При таком анализе считалось, что число валентных электронов титана равно 4, а никеля — 10. ... Позже проводились точные измерения температур фазового превращения по кривым температурной зависимости электросопротивления и магнитной восприимчивости. Достоверно было установлено, что при замещении кобальтом или железом фазовое превращение является двухступенчатым процессом и происходит в последовательности: высокотемпературная фаза ^промежуточная фаза (M's) -*■ ... Замещение 3d-переходными металлами. Особенности фазового превращения при добавлении третьего металлического элемента в сплавы Ti—Ni имеют важное значение для понимания механизма превращения. Ванг [15] определял изменение температуры превращения при замещении части никеля в сплавах Ti—Ni кобальтом и железом. Он показал, что определение Т превращения по изменению упругих аккустических характеристик является очень неточным, однако установил, что при замещении железом Т превращения понижается в большей степени, чем при замещении кобальтом. Кроме того, если допустить, что число 3d- и 4х-электронов является числом валентных электронов, то можно считать, что когда число валентных электронов на один атом становится < 7, то Т фазового превращения смещается в сторону более низких температур. При этом и замещение кобальтом, и замещение железом одинаково проявляется на кривой температур фазового превращения. При таком анализе считалось, что число валентных электронов титана равно 4, а никеля — 10. ... Позже проводились точные измерения температур фазового превращения по кривым температурной зависимости электросопротивления и магнитной восприимчивости. Достоверно было установлено, что при замещении кобальтом или железом фазовое превращение является двухступенчатым процессом и происходит в последовательности: высокотемпературная фаза ^промежуточная фаза (M's) -*■ ... Влияние легирующих элементов на фазовое превращение в сплавах Ti—Ni ... Как уже говорилось, если число валентных электронов становится < 7, ,то Ms постепенно понижается, поэтому можно предполагать, что если число валентных электронов будет увеличиваться > 7, то Ms будет повышаться. Были проведены эксперименты по замещению четырехвалентного титана пятивалентным ванадием, шестивалентным хромом и семивалентным марганцем. ... На рис. 2.19 показаны кривые [16] электросопротивление — температура при замещении части титана ванадием. При легировании 2 % V отчетливо проявляется точка As. Ясно, что превращение развивается как двухступенчатый процесс. Точка Ms, ... Рис. 2.19. Кривые электросопротивление — температура сплава Ti50_xVxNi50 (величины электросопротивления отнесены к электросопротивлению при комнатной 7"; цифры у кривых — содержание V, ... Как уже говорилось, если число валентных электронов становится < 7, ,то Ms постепенно понижается, поэтому можно предполагать, что если число валентных электронов будет увеличиваться > 7, то Ms будет повышаться. Были проведены эксперименты по замещению четырехвалентного титана пятивалентным ванадием, шестивалентным хромом и семивалентным марганцем. ... На рис. 2.19 показаны кривые [16] электросопротивление — температура при замещении части титана ванадием. При легировании 2 % V отчетливо проявляется точка As. Ясно, что превращение развивается как двухступенчатый процесс. Точка Ms, ... Рис. 2.19. Кривые электросопротивление — температура сплава Ti50_xVxNi50 (величины электросопротивления отнесены к электросопротивлению при комнатной 7"; цифры у кривых — содержание V, ... Как уже говорилось, если число валентных электронов становится < 7, ,то Ms постепенно понижается, поэтому можно предполагать, что если число валентных электронов будет увеличиваться > 7, то Ms будет повышаться. Были проведены эксперименты по замещению четырехвалентного титана пятивалентным ванадием, шестивалентным хромом и семивалентным марганцем. ... Влияние замещения никеля медью. Трехкомпонентные сплавы Ti—Ni—Си являются чрезвычайно перспективными промышленными материалами. Мелтон [17] показал, что даже при концентрации меди ... в твердом растворе >30 % 7" фазового превращения существенно не изменяется, а эффект памяти формы проявляется в досто-но заметной степени. Поэтому этот материал имеет важное значение, несмотря на его высокую стоимость. ... Влияние замещения никеля медью. Трехкомпонентные сплавы Ti—Ni—Си являются чрезвычайно перспективными промышленными материалами. Мелтон [17] показал, что даже при концентрации меди ... в твердом растворе >30 % 7" фазового превращения существенно не изменяется, а эффект памяти формы проявляется в досто-но заметной степени. Поэтому этот материал имеет важное значение, несмотря на его высокую стоимость. ... жения Ms в результате замещения ЗсУ-переходными металлами является одним из перспективных направлений. ... Кривые электросопротивление — температура сплавов Ti—N ii_x Cux при увеличении концентрации меди до х = 0,6 (= 30 % Си) показаны на рис. 2.22. Изменение электросопротивления в результате фазового превращения при х= ... На рис. 2.23 показаны кривые, полученные методом дифференциальной сканирующей калориметрии. На кривых обнаруживаются пики выделения тепла q при охлаждении и пики поглощения тепла при Нагреве (стрелками обозначены температуры -Ms). ... Следует обратить внимание на использование эффекта памяти формы в тепловых двигателях. В случае применения в этих двигателях горячей воды с невысокой, насколько это возможно, температурой преимуществом сплава с эффектом памяти формы является низкая разность температур превращения [Af — — ... Кривые электросопротивление — температура сплавов Ti—N ii_x Cux при увеличении концентрации меди до х = 0,6 (= 30 % Си) показаны на рис. 2.22. Изменение электросопротивления в результате фазового превращения при ... Рис. 2.26. Соотношение между разностью прочности при растяжении исходной и мартенситной фазы Д<7 ... элементов тепловых двигателей чрезвычайно важно, чтобы сплав имел определенную способность восстановления формы. Эта способность восстановления формы почти пропорциональна величине (он ... Примеси, оказывающие влияние. Выше были рассмотрены особенности фазового превращения при замещении титана и никеля в сплавах Ti—Ni Зо*-переходными металлами или медью. Эти элементы являются легирующими элементами замещения, они вызывают смещение Т фазового превращения и приводят к двухступенчатому превращению о.ц.к. фаза -* ромбоэдрическая фаза -*■ моноклинная фаза. Далее следует рассмотреть влияние примесных элементов, заполняющих решетку по типу атомов внедрения или образующих соединения (С, О, N, Н). В данном разделе рассматриваются экспериментальные данные, характеризующие поведение углерода и кислорода, т.е. элементов, оказывающих наибольшее влияние из указанной группы элементов. ... Влияние углерода. Производство сплавов Ti—Ni в промышленности осуществляется с помощью выплавки в высокочастотных индукционных печах с применением графитовых тиглей, поэтому обычно при выплавке невозможно избежать попадания углерода. В сплавах Ti—Ni промышленного производства содержится около 0,2—0,6 % (ат.) С. При этом углерод входит в твердый раствор в Ti—Ni и вызывает выделение карбидов TiC. В первом случае углерод оказывает влияние на Ms, ... В работе [20] сплавы Ti—Ni—С, содержащие никель и углерод в различной пропорции, выплавлялись в дуговой или высокочастотной печи и исследовалось влияние углерода на Ms и статические механические свойства, важные для практического применения материалов. ... Для экспериментов использовали сппевы Ti—Ni, попадание углерода в которые по возможности старались предотвратить, сплавы Ti—Ni—С, при выплавке которых в качестве легирующего элемента добавляли электродный графит, и сплавы Ti—Ni, углерод в которые попадал из-за того, что при выплавке этих сплавов использовались графитовые тигли. Губчатый титан и электролитический никель смешивались в заданной пропорции, в дуговой печи в атмосфере аргона выплавлялись слиточки сплавов Ji—Ni в виде лепешек, из них вырезали заготовки со стороной 5 мм, переплавляя которые получали прутки диаметром ~10 мм. Гомогенизирующий отжиг проводился при 1000 °С в течение 4 ч, затем с помощью горячей прокатки в калибрах изготавливались прутки диаметром ~3 мм, которые использовапись в качестве образцов для дифференциальной сканирующей калометрии. Кроме того, из части прутков изготавливались образцы для испытаний на растяжение. С этой целью прутки протягивались на проволоку 0 1 мм. 8 изготовленных таким способом образцах из сплавах Ti—Ni по результатам химического анализа содержалось 0,03—0,04 % (ат.) С. Эти образцы мы будем называть сплавами Ti—Ni дуговой выплавки. ... Сплавы Ti—Ni—С изготавливались двумя способами. 8 первом случае предварительно выплавлялась лигатура Ni — (0,6-^3,0)% (ат.) С с использованием электродного графита и электролитического никеля. С помощью этой лигатуры, губчатого титана и электролитического никеля, взятых в заданной пропорции, в дуговой печи в атмосфере аргона выплавлялись лепешки из сплава Ti—Ni—С. Сплавы гомогенизировались при 1000 °С в течение 4 ч, затем выразали образцы для дифференциальной сканирующей калориметрии, для исследования структуры с помощью светового микроскопа и для микрорентгеноспектрального анализа. Исследования проводились после отжига при 800 °С в течение 2 часов и после закалки в воде. ... Примеси, оказывающие влияние. Выше были рассмотрены особенности фазового превращения при замещении титана и никеля в сплавах Ti—Ni Зо*-переходными металлами или медью. Эти элементы являются легирующими элементами замещения, они вызывают смещение Т фазового превращения и приводят к двухступенчатому превращению о.ц.к. фаза -* ромбоэдрическая фаза -*■ моноклинная фаза. Далее следует рассмотреть влияние примесных элементов, заполняющих решетку по типу атомов внедрения или образующих соединения (С, О, N, Н). В данном разделе рассматриваются экспериментальные данные, характеризующие поведение углерода и кислорода, т.е. элементов, оказывающих наибольшее влияние из указанной группы элементов. ... Влияние углерода. Производство сплавов Ti—Ni в промышленности осуществляется с помощью выплавки в высокочастотных индукционных печах с применением графитовых тиглей, поэтому обычно при выплавке невозможно избежать попадания углерода. В сплавах Ti—Ni промышленного производства содержится около 0,2—0,6 % (ат.) С. При этом углерод входит в твердый раствор в Ti—Ni и вызывает выделение карбидов TiC. В первом случае углерод оказывает влияние на Ms, ... Влияние примесей на фазовое превращение в сплавах Ti—NI ... По результатам химического анализа в образцах содержалось 0,4—2% (ат.) С. Эти образцы далее мы будем называть сплавами Ti—Ni—С дуговой выплавки. ... Второй способ изготовления образцов заключался в том, что губчатый титан, электролитический никель и сплав Ti—Ni, выплавленный предварительно, смешивались в заданной пропорции, чтобы понизить температуру плавки. Эта шихта плавилась в вакуумной высокочастотной индукционной печи в графитовом тигле. С помощью горячих ковки и прокатки в калибрах изготавливались прутки фЬ ... определялась с помощью низкотемпературной дифференциальной сканирующей калориметрии. Калориметрические измерения проводили в интервале —153~277°С, скорость нагрева или охлаждения составляла 10°С/мин. Для измерений использовались образцы размерами ... По результатам химического анализа в образцах содержалось 0,4—2% (ат.) С. Эти образцы далее мы будем называть сплавами Ti—Ni—С дуговой выплавки. ... рительно определить соотношение между Т превращения высокочистых сплавов Ti—Ni и концентрацией никеля. С этой целью сплавы Ti—Ni пяти составов [концентрация Ni xNi = 48,62; 49,41; 49,81; 50,35; 50,74% (ат.) ] отжигались в интервале 400—860 °С в течение 2 ч и закаливались в воде. Температуру Ms определяли с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии. В образцах с концентрацией никеля xN- ... На рис. 2.28 сплошными линиями показаны три соотношения между Ms образцов сплава Ti— Ni—Сх ... Для образцов из сплавов Ti—Ni—С дуговой и высокочастотной выплавок наблюдается разброс Ms, однако для составов 49,6 % (ат.) ^ <xNi с <51,2% (ат.) Ms понижается почти прямолинейно по отношению ... рительно определить соотношение между Т превращения высокочистых сплавов Ti—Ni и концентрацией никеля. С этой целью сплавы Ti—Ni пяти составов [концентрация Ni xNi = 48,62; 49,41; 49,81; 50,35; 50,74% (ат.) ] отжигались в интервале 400—860 °С в течение 2 ч и закаливались в воде. Температуру Ms определяли с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии. В образцах с концентрацией никеля xN- ... На рис. 2.28 сплошными линиями показаны три соотношения между Ms образцов сплава Ti— Ni—Сх ... рительно определить соотношение между Т превращения высокочистых сплавов Ti—Ni и концентрацией никеля. С этой целью сплавы Ti—Ni пяти составов [концентрация Ni xNi = 48,62; 49,41; 49,81; 50,35; 50,74% (ат.) ] отжигались в интервале 400—860 °С в течение 2 ч и закаливались в воде. Температуру Ms определяли с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии. В образцах с концентрацией никеля ... к скорректированной концентрации никелн (рис. 2.29). Обработка данных, характеризующих соотношение между Ms и скорректированной концентрацией никелн, методом наименьших квадратов приводит к заключению, что разницы, обусловленной различием способов выплавки, не наблюдается. Прямая линия на этом рисунке, построенная методом ... Рис. 2.29. Соотношение между М и концентрацией Ni е сплавах Ti — Ni — С с учетом поправки на выделение TiC (штриховая кривая характеризует соотношение ... в а. Механические свойства сплавов Ti—Ni очень сильно отличаются в исходной и в мартенситной фазах. В отличие от сталей напряжение течения высокотемпературной фазы очень высокое. На рис. 2.30 схема тично показаны диаграммы напряжение — деформация исходной и мэр тенситной фаз. В исходной фазе предел текучести не выражен в дост,< точной степени отчетливо, поэтому для анализа использовали напряжение ао ... к скорректированной концентрации никелн (рис. 2.29). Обработка данных, характеризующих соотношение между Ms и скорректированной концентрацией никелн, методом наименьших квадратов приводит к заключению, что разницы, обусловленной различием способов выплавки, не наблюдается. Прямая линия на этом рисунке, построенная методом ... Рис. 2.31. Механические свойства сплавов Ti — Ni — С при 19 °С: ... роста пропорциональна разности температуры испытания 145 С и Ms. Некоторые выводы о влиянии углерода можно сделать на основании характеристик разрушающего напряжения и деформации до разрушения. Влияния углерода на разрушающее напряжение при 145 °С не обнаруживается. При комнатной температуре разрушающее напряжение сплавов Ti-Ni-C, содержащих 0,2—0,5% (ат.) С, растет и составляет 196 Па, деформация до разрушения также максимальна при концентрации углерода 0,5 % (ат.). Таким образом, введение углерода или выделение карбидов не ухудшает механических свойств сплавов. ... Микроструктура сплавов Ti—Ni—С дуговой выплавки показана на рис. 2.33. Образцы А и В отжигались при 750 °С 2 ч и закаливались в воде. Результаты определения концентрации элементов химическим анализом и Ms с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии приведены в табл. 2.1. ... Как указано в таблице, в образцах А наблюдаются матричные, дендритные и круглые выделения, в образцах В — матричные, дендритные и пластинчатые выделения. В таблице приведены также результаты определения концентрации с помощью микрорентгеноспектрального анализа. ... Из микрофотографий структуры и данных таблицы следует, что дендритные и круглые выделения в образцах А — это карбиды TiC, содержащие 1—2% (ат.) Ni, концентрация углерода составляет 43—46% (ат.), т.е. состав карбидов является нестехиометрическим. Кроме того, в образцах А возникает рельеф, соответствующий матричной фазе. Однако, учитывая, что для образцов A Ms = 81 °С и что рельеф исчезает в результате нагрева, можно считать, что он является поверхностным рельефом мартенситной фазы. В образцах В Ms значительно ниже комнатной температуры, а концентрация никеля в пластинчатых выделениях приблизительно на 5 % (ат.) выше, чем в матричной фазе. Поэтому можно считать, что пластинчатые выделения в образцах В не являются мартенситной фазой. ... роста пропорциональна разности температуры испытания 145 С и Ms. Некоторые выводы о влиянии углерода можно сделать на основании характеристик разрушающего напряжения и деформации до разрушения. Влияния углерода на разрушающее напряжение при 145 °С не обнаруживается. При комнатной температуре разрушающее напряжение сплавов Ti-Ni-C, содержащих 0,2—0,5% (ат.) С, растет и составляет 196 Па, деформация до разрушения также максимальна при концентрации углерода 0,5 % (ат.). Таким образом, введение углерода или выделение карбидов не ухудшает механических свойств сплавов. ... Таблица 2.1. Результаты химического и микрорентгеноспектрального анализов сплавов ... Чтобы исследовать влияние примеси кислорода на превращение в сплавах Ti—Ni, измерялась Ms сплавов при искусственном принудительном введении в них кислорода. ... При изготовлении сплавов Ti—Ni—О заданного состава прежде всего выплавлялась лигатура Ti — 10% (ат.) О в дуговой печи в атмосфере аргона.'Из этой лигатуры и сплава Ti —50% (ат.) Ni выплавляли сплав Ti — 49,5% (ат.) Ni — 1 % (ат.) О. Затем выплавлялось шесть сплавов TisoNiso-xOx' ... Чтобы исследовать влияние примеси кислорода на превращение в сплавах Ti—Ni, измерялась Ms сплавов при искусственном принудительном введении в них кислорода. ... |
Новые процессы получения металла (металлургия железа)
Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 1
Суперсплавы II: Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. Книга 2
Сплавы с эффектом памяти формы
Справочник молодого термиста
Сварка, пайка, склейка и резка металлов и пластмасс. 3-е изд.: Справ. изд.
Сварка в машиностроении: Справочник в 4-х т. Т. 4